扣件式板标准规定模板支撑计算书120mm厚板.docx
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扣件式板标准规定模板支撑计算书120mm厚板
扣件式板模板支撑计算书（高支模）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土板名称
120mm楼板
新浇混凝土板板厚（mm）
120
模板支架纵向长度La（m）
15.8
模板支架横向长度Lb（m）
7.28
模板支架高度H（m）
10
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
模板及其支架
1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
4
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
0.3×1×0.8=0.24
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
垂直立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
1200
立杆横向间距lb（mm）
1200
水平杆步距h（mm）
1500
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1500
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
180
小梁间距l（mm）
200
小梁最大悬挑长度L1（mm）
100
主梁最大悬挑长度L2（mm）
100
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t（mm）
12
抗弯强度设计值f（N/mm2）
29
弹性模量E（N/mm2）
9000
计算方式
四等跨梁
按四等跨梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×122/6＝24000mm4
I=bt3/12＝1000×123/12＝144000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.12）+1.4×1×3=7.934kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×1×（0.1+（24+1.1）×0.12）=3.734kN/m
q1活=γQbQ1k=1.4×1×3=4.2kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×1×（0.1+（24+1.1）×0.12）+1×1×3=6.112kN/m
1、强度验算
Mmax=0.107q1静l2+0.121q1活l2=0.107×3.734×0.22+0.121×3.734×0.22=0.036kN·m
σ=Mmax/W=0.036×106/（24000×103）=1.5N/mm2≤[f]=29N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632ql4/（100EI）=0.632×6.112×2004/（100×9000×144000）=0.048mm
νmax=0.048mm≤min{200/150，10}=1.333mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
截面惯性矩I（cm4）
256
截面抵抗矩W（cm3）
64
抗弯强度设计值f（N/mm2）
12.87
弹性模量E（N/mm2）
8415
计算方式
简支梁
承载能力极限状态
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×0.2×（0.3+（24+1.1）×0.12）+1.4×0.2×3=1.635kN/m
正常使用极限状态
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×0.2×（0.3+（24+1.1）×0.12）+1×0.2×3=1.262kN/m
按简支梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=0.287×106/64000=4.484N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝0.984kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×0.984×1000/（2×60×80）=0.308N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=1.527mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=1.148kN
R2=1.148kN
正常使用极限状态
R1ˊ=0.882kN
R2ˊ=0.882kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
截面类型
Φ48X3
截面惯性矩I（cm4）
10.78
截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗弯强度设计值f（N/mm2）
205
弹性模量E（N/mm2）
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
计算方式
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
承载能力极限状态
R=max[R1,R2]/2=max[1.148,1.148]/2=0.574kN
正常使用极限状态
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ]/2=max[0.882,0.882]/2=0.441kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.433×106/4490=96.437N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝2.035kN
τmax＝2Vmax/A=2×2.035×1000/424=9.599N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=1.206mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型（mm）
Φ48X3
回转半径i（mm）
15.9
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
300
立柱截面面积（mm2）
450
立柱截面抵抗矩（cm3）
4730
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1500+2×0.7×180=1752mm
l02=ηh=1.2×1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1752/15.9=110.189
查表得，φ=0.405
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+1.4×3]×1.2×1.2=12.117kN
f=N1/（φ1A）＝12.117×103/（0.405×450）=66.486N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得，φ=0.386
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.12）+1.4×3]×1.2×1.2=13.067kN
f=N2/（φ2A）＝13.067×103/（0.386×450）=75.227N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.24×1.2×1.52/10=0.068kN·m
顶部立杆段：
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.068/1.2=11.583kNf=N1w/（φ1A）+Mw/W=11.583×103/（0.405×450）+0.068×106/4730=77.932N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（1.05+（24+1.1）×0.12）+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.068/1.2=12.534kNf=N2w/（φ2A）+Mw/W=12.534×103/（0.386×450）+0.068×106/4730=86.535N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=12.117kN≤[N]=40kN
满足要求！
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.2×15.8×10×6+0.55×15.8×4）=282.694kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×1.05×15.8×7.282/2=593.489kN.m
MT=282.694kN.m≤MR=593.489kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.25×15.8×10+0.55×15.8×4）=93.568kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×[1.05+（24+1.1）×0.12]×15.8×7.282/2=2295.956kN.m
MT=93.568kN.m≤MR=2295.956kN.m
满足要求!
十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：
Pk=Nk/A≤fg
式中：
Pk——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；
Nk——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；
A——基础底面面积（m2）；
fg——地基承载力特征值（kPa），应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011第5.5.2条规定采用。
地基承载力特征值的取值应符合下列规定：
1当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；当为回填土地基时，应对地
质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4；
2由载荷试验或工程经验确定。
本工程房心回填土为粉质粘性土，地质勘探报告提供的回填土地基承载力特征值为180kpa。
Pk=Nk/A=12.543/0.25=50＜0.4×180=72kpa
地基承载力满足要求！
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