300mm板模板83m层高计算书.docx
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300mm板模板83m层高计算书
300mm板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2，标高-15.80m
新浇混凝土楼板板厚（mm）
300
新浇混凝土楼板边长L（m）
9.6
新浇混凝土楼板边宽B（m）
9.6
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）
2.5
当计算主梁时的均布活荷载（kN/m2）
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载（kN/m2）
1
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
8.3
立柱纵向间距la（mm）
900
立柱横向间距lb（mm）
900
水平拉杆步距h（mm）
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
中心对称
立柱距混凝土板短边的距离（mm）
300
立柱距混凝土板长边的距离（mm）
300
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距（mm）
200
小梁两端各悬挑长度（mm）
200，200
主梁两端各悬挑长度（mm）
200，200
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图（楼板长向）
模板设计剖面图（楼板宽向）
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（1.1+24）×0.3）+1.4×2.5，1.35×（0.1+（1.1+24）×0.3）+1.4×0.7×2.5]×1=11.475kN/m
q2＝0.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/m
p＝0.9×1.4×0.7×Q1K=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[11.475×0.22/8，0.122×0.22/8+2.205×0.2/4]=0.111kN·m
σ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.956N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.1+（1.1+24）×0.3）×1=7.63kN/m
ν＝5ql4/（384EI）＝5×7.63×2004/（384×10000×281250）＝0.057mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×90
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.7
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
54
小梁截面惯性矩I（cm4）
243
因[B/lb]取整＝[9600/900]取整＝10，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×（0.3+（1.1+24）×0.3）+1.4×2.5，1.35×（0.3+（1.1+24）×0.3）+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.344kN/m
因此，q1静＝0.9×1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.35×（0.3+（1.1+24）×0.3）×0.2＝1.903kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.441kN/m
M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.903×0.92+0.121×0.441×0.92＝0.208kN·m
q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.073kN/m
p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN
M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.073×0.92+0.21×2.205×0.9，0.107×0.073×0.92+0.181×2.205×0.9]＝0.421kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.344×0.22/2，0.073×0.22/2+2.205×0.2]＝0.442kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.208，0.421，0.442]＝0.442kN·m
σ＝Mmax/W＝0.442×106/54000＝8.194N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.903×0.9+0.62×0.441×0.9＝1.286kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.073×0.9+0.681×2.205＝1.541kN
V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.344×0.2，0.073×0.2+2.205]＝2.22kN
Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.286，1.541，2.22]＝2.22kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.22×1000/（2×90×40）＝0.925N/mm2≤[τ]＝1.7N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.3+（24+1.1）×0.3）×0.2＝1.566kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×1.566×9004/（100×9350×2430000）＝0.286mm≤[ν]＝l/250＝900/250＝3.6mm
悬臂端νmax＝qL4/（8EI）=1.566×2004/（8×9350×2430000）＝0.014mm≤[ν]＝l1/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.3）+1.4×1.5，1.35×（0.5+（1.1+24）×0.3）+1.4×0.7×1.5]×0.2＝2.216kN/m
q1静＝0.9×1.35（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=0.9×1.35×（0.5+（1.1+24）×0.3）×0.2＝1.951kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/m
q2＝（G1k+（G3k+G2k）×h）×b=（0.5+（1.1+24）×0.3）×0.2=1.606kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝（1.143q1静+1.223q1活）L＝1.143×1.951×0.9+1.223×0.378×0.9＝2.423kN
按悬臂梁，R1＝q1l=2.216×0.2＝0.443kN
R＝max[Rmax，R1]＝2.423kN;
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.606×0.9＝1.652kN
按悬臂梁，R1＝q2l=1.606×0.2＝0.321kN
R＝max[Rmax，R1]＝1.652kN;
2、抗弯验算
计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·m）
Mmax＝0.915kN·m
σ＝Mmax/W＝0.915×106/4490＝203.897N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝5.863kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.863×1000/424＝27.654N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.97mm
跨中νmax=0.97mm≤[ν]=900/250=3.6mm
悬挑段νmax＝0.269mm≤[ν]=200/250=0.8mm
满足要求！
七、立柱验算
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
1、长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1500+2×200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.185×1.386×（1500+2×200）=3120.579mm
λ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188
f=N/（φA）=[1.2×（0.5+（1.1+24）×0.3）+1.4×1）]×0.9×0.9×1000/（0.188×424）=8.939×1000/79.712=112.143N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1.185×1.755×1800=3743.415mm
λ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132
f=N/（φA）=[1.2×（0.75+（1.1+24）×0.3）+1.4×1）]×0.9×0.9×1000/（0.132×424）=9.182×1000/55.968=164.061N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
八、扣件抗滑移验算
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑移折减系数kc
1
按上节计算可知，扣件受力N＝8.939kN≤Rc=kc×12=1×12=12kN
满足要求！
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