煤矿井下工作面供电设计.docx
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煤矿井下工作面供电设计
E13508综采工作面供电设计
副总工程师:
计算:
刘东生
2012年2月
E13508综采工作面供电设计
一、设备选型:
E13508工作面使用MG300/730-WD型采煤机组配SGZ-880/800型刮板输送机,溜子道安装SZZ-880/250型转载机配PCM160型破碎机。
进风巷布置两部SDJ-1000/2*75型带式输送机和一部SDJ-1200/2*200型带式输送机,与东三五煤一部皮带构成13508运输线。
在老回风巷放置1—3#移变和两台DRB200/31.5型乳化液泵,4#移变放置在13508进回风联巷内。
1#、2#移变分别为采煤机组、转载破碎系统以及乳化液泵提供电源。
3#移变为面溜子提供电源,乳化液泵向工作面提供高压液体,其中一台工作,一台备用。
4#移变为13508进风三部皮带供电(具体位置详见设备布置图)。
二、供电方式:
高压6KV系统采取二路供电方式,从东二变电所高压柜引至1#、2#、4#移变,从东三变电所高压柜引至3#移变,各台移变所带负荷分布如下:
1#移变供电负荷为:
730KW采煤机组;
2#移变供电负荷为:
160KW破碎机、250KW转载机和2*125KW乳化液泵站;
3#移变供电负荷为:
2*400KW面溜子;
4#移变供电负荷为:
两部2*75KW输送机和一部2*200KW输送机;
三、E13508工作面所需材料
表1:
电缆需用量明细表
名称
规格型号
单位
数量
移变专用电缆
MYPTJ-6000-3*35+3*16/3+JS
米
2985
采煤机电缆
MCPJB-1140-3*95+1*25+3*4
米
245
屏蔽电缆
MYP-1140-3*95+1*25
米
2355
屏蔽电缆
MYP-1140-3*70+1*16/1140
米
345
橡套电缆
MY-1000-3*70+1*16
米
600
橡套电缆
MY-1000-3*95+1*16
米
520
表2:
设备明细表
名称
型号
容量
(KW)
电压
(KV)
数量
(台)
使用
地点
采煤机
MG300/730-WD
730
1.14
1
工作面
采面溜子
SGZ-880/800
800
1.14
1
工作面
转载机
SZZ-880/250
250
1.14
1
进风巷
破碎机
PCM-160
160
1.14
1
进风巷
带式输送机
SDJ-1000/2*75
150
0.66
2
进风巷
带式输送机
SDJ-1200/2*200
400
0.66
1
进风巷
乳化液泵站
DRB200/31.5
125
1.140
2
回风巷
移动变电站
KBSGZY-1000/6
1000
6/1.2
3
回风巷
移动变电站
KBSGZY-630/6
630
6/0.69
1
回风巷
移动变电站
KBSGZY-1000/6
630
6/0.69
1
508联巷
馈电开关
BKD-400/1140
400
1.14
1
进风巷
馈电开关
BKD-400/660
400
0.66
2
进风巷
馈电开关
BKD-630/660
630
0.66
1
进风巷
电磁启动器
QJZ-400/1140
400
1.14
1
回风巷
电磁启动器
QJZ-400/4S
400
1.14
1
回风巷
电磁启动器
QJZ-315/1140
315
1.14
4
电磁启动器
QJZ-315/660R
315
0.66
2
电磁启动器
QBZ-200
200
0.66
4
电磁启动器
BQD-80N
80
0.66
3
四、供电系统:
1)1140V供电系统
1#移变供采煤机组730KW,装机容量为730KW;据公式S=P/COSφ,得S=730/0.85=858.8KVA,1#移变容量取1000KVA。
2#移变供破碎机160KW、转载机250KW和乳化液泵站125KW,装机容量为535KW;据公式S=P/COSφ,得S=535/0.85=629.4KVA,2#移变容量取1000KVA。
3#移变供工作面溜子2*400KW,装机容量为800KW;据公式S=P/COSφ,得S=800/0.85=941.2KVA,3#移变容量取1000KVA。
2)660V供电系统
4#移变供两部输送机2*75KW和一部输送机2*200KW,装机容量为700KW;据公式S=P/COSφ,得S=700/0.85=823.5KVA,4#移变容量取1000KVA。
3)低压供电网络整定计算
表3:
整定计算一缆表
移变号
短路点
短路电流
(A)
馈电开关
整定值
(A)
灵敏度
1#
ID1-1
2839.91
移变低压头
1600
1.77
ID1-2
2283.3
QJZ-400
1500
1.52
2#
ID1-1
2659.35
移变低压头
1200
2.22
ID1-2
2432.75
BKD-400/1140
1000
2.4
ID2-1
4493.1
移变低压头
1200
3.74
3#
ID1-1
3179.27
移变低压头
1800
1.77
ID1-3
2355.26
QJZ-400/4低速
1050
2.24
ID1-3
2355.26
QJZ-400/4高速
1400
1.68
4#
ID1-1
2006.12
移变低压头
1800
1.11
ID1-2
2006.12
BKD-400/660
1000
2
ID2-1
2454.3
移变低压头
1800
1.36
ID2-2
2454.3
BKD-630/660
1700
1.44
ID3-1
1768.1
移变低压头
1800
1.36
ID3-2
1768.1
BKD-400/660
1000
1.77
E13508工作面供电系统计算
一、1#移变供电系统计算
1#移变供工作面730KW采煤机组一路
1#移变容量为1000KVA,二次电压为1200V,Rb=0.0101Ω,Xb=0.0931Ω,系统短路容量为40MVA,查表得系统电抗XX=0.036Ω,变比为Kb=5,
6KV电缆选用MYPTJ3*35+3*16Lg=650m,
查表得R0=0.588Ω/Km,X0=0.078Ω/Km,
则高压电缆电阻、电抗:
Rg=0.588*0.65=0.3822Ω,Xg=0.078*0.65=0.0507Ω
考虑工作电流等因素,低压电缆选用MYP3*95+1*25mm2型电缆供电,
移变至D1-1点,开关按距工作面70米计算,长度为:
LZ=460m,
查表得R0=0.230Ω/Km,X0=0.075Ω/Km,
则低压电缆的电阻、电抗
Rd=0.230*0.46=0.1058Ω,Xd=0.075*0.46=0.0345Ω,
∑R1=Rg/Kb2+Rb+Rd=0.3822/52+0.0101+0.1058=0.1312Ω
∑X1=XX+Xg/Kb2+Xb+Xd=0.036+0.0507/52+0.0931+0.0345=0.1656Ω
I
(2)d1-1=Ue/2*[(∑R1)2+(∑X1)2]1/2=1200/2*(0.13122+0.16562)1/2=2839.91A
移变至D1-2点,电缆选用MCPJB3*95+1*25型LZ=245m,
查表得R0=0.230Ω/Km,X0=0.075Ω/Km,
则低压电缆电阻、电抗
Rd=0.230*0.245=0.0564Ω,Xd=0.075*0.245=0.0184Ω,
∑R=∑R1+Rd=0.1312+0.0564=0.1876Ω
∑X=∑X1+Xd=0.1656+0.0184=0.184Ω
I
(2)d1-2=Ue/2*[(∑R)2+(∑X)2]1/2=1200/2*(0.18762+0.1842)1/2=2283.3A
分路开关整定计算:
730KW采煤机
截割电机300KW(两台)Ie=206A,Iqe=1133A
行走电机55KW(两台)Ie=55*0.67=36.85A,Iqe=6*36.85=221.1A
油泵电机18.5KWIe=18.5*0.67=12A,Iqe=6*12.4=74.37A
Iz≥Iqe+K*∑Ie=1133+206+2*36.85+12=1424.7
QJZ-400/1140分路开关速断整定为:
1500AId1-2/Iz=2283.3/1500=1.52>1.5 合格
1#移变低压侧整定
1#移变低压侧速断整定为:
1600AId1-1/Iz=2839.91/1600=1.77>1.5 合格
二、2#移变供电系统计算
2#移变供破碎机160KW、转载机250KW和125KW乳化泵站一路
2#移变容量为1000KVA,二次电压为1200V,Rb=0.0101Ω,Xb=0.0931Ω,系统短路容量为40MVA,查表得系统电抗XX=0.036Ω,变比为Kb=5,
6KV电缆选用MYPTJ3*35+3*16Lg=650m,
查表得R0=0.588Ω/Km,X0=0.078Ω/Km,
则高压电缆电阻、电抗:
Rg=0.588*0.65=0.3822Ω,Xg=0.078*0.65=0.0507Ω
考虑工作电流等因素,低压电缆选用MYP3*95+1*25mm2型供电,
移变至D1-1点,开关按距工作面40米计算,长度为:
LZ=530m,
查表得R0=0.230Ω/Km,X0=0.075Ω/Km,
则低压电缆的电阻、电抗
Rd=0.230*0.53=0.1219Ω,Xd=0.075*0.53=0.0398Ω,
∑R1=Rg/Kb2+Rb+Rd=0.3822/52+0.0101+0.1219=0.1473Ω
∑X1=XX+Xg/Kb2+Xb+Xd=0.036+0.0507/52+0.0931+0.0398=0.1709Ω
I
(2)d1-1=Ue/2*[(∑R1)2+(∑X1)2]1/2=1200/2*(0.14732+0.17092)1/2=2659.35A
移变至D1-2点,
电缆选用MCPJB3*95+1*25型LZ=100m,则低压电缆电阻、电抗
Rd=0.230*0.1=0.023Ω,Xd=0.075*0.1=0.0075Ω,
∑R=∑R1+Rd=0.1473+0.023=0.1703Ω
∑X=∑X1+Xd=0.1709+0.0075=0.1784Ω
I
(2)d1-2=Ue/2*[(∑R)2+(∑X)2]1/2=1200/2*(0.17032+0.17842)1/2=2432.75A
125KW乳化液泵站一路
考虑电缆载流量因素,电缆选用MY3*50mm2型短线,
∑R1=Rg/Kb2+Rb+Rd=0.3822/52+0.0101=0.0254Ω
∑X1=XX+Xg/Kb2+Xb+Xd=0.036+0.0507/52+0.0931=0.1311Ω
I
(2)d2-1=Ue/2*[(∑R1)2+(∑X1)2]1/2=1200/2*(0.02542+0.13112)1/2=4493.1A
移变至D2-2点考虑电缆载流量因素,电缆选用3*50mm2型短线,
I
(2)d2-2=I
(2)d2-1=4493.1A
分路开关整定计算:
转载机250KWIe=150A,Iqe=900A
破碎机160KWIe=98.2A,Iqe=589.2A
Iz≥Iqe+K*∑Ie=900+98.2=998.2A
BKD-400分路馈电整定为:
1000AId1-2/Iz=2432.75/1000=2.4>1.5 合格
125KW乳化液泵站
泵站电机125KWIe=80A,Iqe=6*80=480A
2#移变低压侧整定
Iz≥Iqe+K*∑Ie=900+98.2+80=1078.2A
2#移变低压侧整定为:
1200AId1-1/Iz=2659.35/1200=2.22>1.5 合格
三、3#移变供电系统计算
3#移变容量为1000KVA,二次电压为1200V,Rb=0.0101Ω,Xb=0.0931Ω,系统短路容量为40MVA,查表得系统电抗XX=0.036Ω,变比为Kb=5,
6KV电缆选用MYPTJ3*35+3*16Lg=2035m,
查表得R0=0.588Ω/Km,X0=0.078Ω/Km,
则高压电缆电阻、电抗:
Rg=0.588*2.035=1.1966Ω,Xg=0.078*2.035=0.1587Ω
考虑工作电流等因素,低压电缆选用MYP3*95+1*25mm2型双路并联供电,
移变至D1-1点,开关按距工作面70米计算,长度为:
LZ=460m,
查表得R0=0.230Ω/Km,X0=0.075Ω/Km,
则低压电缆的电阻、电抗
Rd=0.230*0.46/2=0.0529Ω,Xd=0.075*0.46/2=0.0173Ω,
∑R1=Rg/Kb2+Rb+Rd=1.1966/52+0.0101+0.0529=0.1109Ω
∑X1=XX+Xg/Kb2+Xb+Xd=0.036+0.1587/52+0.0931+0.0173=0.1527Ω
I
(2)d1-1=Ue/2*[(∑R1)2+(∑X1)2]1/2=1200/2*(0.11092+0.15272)1/2=3179.27A
移变至D1-3点,电缆选用MCPJB3*70+1*16型LZ=245m,
查表得R0=0.315Ω/Km,X0=0.078Ω/Km,
则低压电缆电阻、电抗
Rd=0.315*0.245=0.0772Ω,Xd=0.078*0.245=0.0191Ω,
∑R=∑R1+Rd=0.1109+0.0772=0.1881Ω
∑X=∑X1+Xd=0.1527+0.0191=0.1718Ω
I
(2)d1-3=Ue/2*[(∑R)2+(∑X)2]1/2=1200/2*(0.18812+0.17182)1/2=2355.26A
分路开关整定计算:
2*400KW面溜子
溜子电机400KW(两台)
低速:
Ie=190A,Iqe=1045A
低速过流整定:
Ie=190A
低速速断整定:
Iz=1050AId1-3/Iz=2355.26/1050=2.24>1.5 合格
高速:
Ie=247A,Iqe=1358A
高速过流整定:
Ie=250A
高速速断整定:
Iz=1400AId1-3/Iz=2355.26/1400=1.68>1.5 合格
3#移变低压侧整定
3#移变低压侧整定为:
1800AId1-1/Iz=3179.27/1800=1.77>1.5 合格
四、4#移变供电系统计算
4#移变供2*75KW输送机两路,2*200KW输送机一路
4#移变容量为1000KVA,二次电压为693V,Rb=0.0101Ω,Xb=0.0931Ω,系统短路容量为40MVA,查表得系统电抗XX=0.036Ω,变比为Kb=5
6KV电缆选用MYPTJ3*50+3*16Lg=300m,
查表得R0=0.412Ω/Km,X0=0.075Ω/Km,
则高压电缆电阻、电抗:
Rg=0.412*0.3=0.1236Ω,Xg=0.075*0.3=0.0225Ω
移变至D1-1点,
考虑电缆载流量因素,电缆选用MY3*95+1*16mm2型Lg=530m,
查表得R0=0.23Ω/Km,X0=0.075Ω/Km,
则低压电缆的电阻、电抗
Rd=0.23*0.53=0.1219Ω,Xd=0.075*0.53=0.0398Ω,
∑R1=Rg/Kb2+Rb+Rd=0.1236/8.72+0.0101+0.023=0.0347Ω
∑X1=XX+Xg/Kb2+Xb+Xd=0.036+0.0225/8.72+0.0931+0.0398=0.1692Ω
I
(2)d1-1=Ue/2*[(∑R1)2+(∑X1)2]1/2=693/2*(0.03472+0.16922)1/2=2006.12A
移变至D1-2点,
I
(2)d1-2=I
(2)d1-1=2006.12A
分路开关整定计算:
输送机75KW(两台)Ie=81A,Iqe=6*81=486A
Iz≥2Iqe=2*486=972A
分路馈电整定为:
1000AI
(2)d1-2/Iz=2006.12/1000=2>1.5 合格
二部皮带2*200KW一路
移变至D2-1点,
考虑电缆载流量因素,电缆选用两根MY3*70+1*25mm2型LZ=150m双线供电
则低压电缆的电阻、电抗
Rd=0.315*0.15/2=0.0236Ω,Xd=0.078*0.15/2=0.0058Ω,
∑R1=Rg/Kb2+Rb+Rd=0.1236/52+0.0101+0.0236=0.0386Ω
∑X1=XX+Xg/Kb2+Xb+Xd=0.036+0.0225/52+0.0931+0.0058=0.1358Ω
I
(2)d2-1=Ue/2*[(∑R1)2+(∑X1)2]1/2=693/2*(0.03862+0.13582)1/2=2454.3A
移变至D2-2点,
I
(2)d2-2≈I
(2)d2-1=2454.3A
分路开关整定计算:
输送机200KW(两台)Ie=204.2A,Iqe=204.2*4=816.8A
(软启动最大启动电流为400%)
Iz≥2Iqe=2*816.8=1633.6A
分路馈电整定为:
1700AI
(2)d1-2/Iz=2454.3/1700=1.44
三部皮带2*75KW一路
移变至D3-1点,
考虑电缆载流量因素,电缆选用MY3*70+1*16mm2型供电,长度为:
LZ=330m
查表得R0=0.315Ω/Km,X0=0.078Ω/Km,
则低压电缆电阻、电抗
Rd=0.315*0.33=0.104Ω,Xd=0.078*0.33=0.0257Ω,
∑R1=Rg/Kb2+Rb+Rd=0.1236/52+0.0101+0.104=0.119Ω
∑X1=XX+Xg/Kb2+Xb+Xd=0.036+0.0225/52+0.0931+0.0257=0.1557Ω
I
(2)d3-1=Ue/2*[(∑R1)2+(∑X1)2]1/2=693/2*(0.1192+0.15572)1/2=1768.1A
移变至D3-2点,
I
(2)d3-2=I
(2)d3-1=1768.1A
分路开关整定计算:
输送机75KW(两台)Ie=81A,Iqe=6*81=486A
Iz≥2Iqe=2*486=972A
分路馈电整定为:
1000AI
(2)d3-2/Iz=1768.1/1000=1.77>1.5 合格
4#移变低压侧整定为:
1800AI
(2)d1-1/Iz=2006.12/1800=1.11 基本合格