34GHzTE02基波回旋速调管设计与模拟中英文版附群聚腔分析与计算.docx
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34GHzTE02基波回旋速调管设计与模拟中英文版附群聚腔分析与计算
34GHz、TE02基波回旋速调管设计与模拟
摘要:
本文对34GHz、TE02基波回旋速调管的输入系统、介质加载高频谐振腔系统进行了理论分析,对该模式的耦合系数和起振电流进行了分析和计算,建立了回旋速调管粒子模拟模型,同时进行了整管设计并通过PIC粒子模拟进一步优化设计,在工作电压70KV,工作电流18A,磁场1.36T,模拟得到输出峰值功率为600KW、带宽400MHz,效率47%,增益30dB的高功率回旋速调放大器,整管工作稳定。
关键字:
回旋速调管;粒子模拟;TE02模,毫米波放大器
1引言
电子回旋脉塞不稳定性于1958-1959年间由Twiss、Schneider、Pantell、Gaponov分别独立地提出以来,以此为基础工作的回旋管的发展已经有近半个世纪了,经过几十年的发展回旋脉塞已发展成一类新型的毫米波、亚毫米波器件,并且已成功用于工程实际[1][2]。
作为高功率的毫米波放大器家族中的重要一员,回旋速调管在理论上已经得到了较为深入的研究,电子科大TE01模的回旋速调管也达到了300KW的峰值功率,其应用的范围也将十分广泛.它已经被用于高分辨雷达、材料处理以及高能粒子加速器等实验装置中。
本文对TE02模基波回旋速调管进行了理论分析及粒子模拟,功率容量的增加有望将回旋速调管的峰值功率提高到500KW以上,使回旋速调管向更高功率方向发展。
该研究对大功率回旋器件的理论分析、工程设计及实验研究具有重要意义。
2.理论分析与设计
TE02基波回旋速调放大器模型如图1所示,回旋电子注如图2所示。
四腔的选择有利于增加回旋速调管的带宽。
电子枪为双阳极磁控电子枪[3],提供横纵速度比1.45、速度零散4.5%的高质量回旋电子注。
图1基波回旋速调放大器模型图2回旋电子注
回旋电子注在输入腔受到输入TE02模高频场的调制,逐渐形成电子角向群聚,随后在群聚腔中建立起高频场,加深电子的角向群聚,最后在输出腔和输出行波段进行强烈的注-波互作用,辐射出放大的TE02高功率毫米波。
3.输入枪分析与设计
对TE02基波回旋管,电子回旋脉塞(ECM)谐振条件:
(1)
式中ω谐振腔角频率,为轴向波数,电子漂移速度,为电子回旋角频率,34GHz的TE02基波回旋管工作电压为65KV,工作电流12A,而互作用磁场为1.36T。
对于弱相对论、小回旋、圆柱谐振腔的回旋速调管,其注-波耦合系数为:
(2)
其中s为谐波次数,为截至波数,为电子引导中心半径,为拉莫半径,为s阶贝塞尔函数。
相应模式的耦合系数如图3,可见当时,耦合系数最大,同时竞争模式的耦合系数最大、耦合很强。
通过腔体优化和介质加载可对这些竞争模式进行了有效的抑制。
图3耦合系数与归一化引导中心图4工作模和相应模式色散关系
(rw为谐振腔半径)
输入系统采用矩形波导TE10模式输入,在外同轴谐振腔内激励起TE811模式,然后经四条狭缝在内圆柱谐振腔中建立起TE021的工作模式。
图5输入腔结构图
对内圆柱谐振腔两端的突变结构应用场匹配分析方法[4],求得两端的复反射系数,如图6,其模为幅值反射系数,幅角为两端反射相移θ1、θ2,反射相移在开孔半径为5mm时有极小,随开孔半径的继续增加,反射相移减小,两端开孔谐振腔的谐振条件为:
(3)
图6内腔反射相移随开孔半径变化曲线图7谐振腔长L与半径r之间的关系
当工作频率为34GHz,谐振腔长L与半径r之间的关系如图7,TE02模在34GHz的截止半径为9.8mm,综合考虑内圆柱谐振腔半径定为10.3mm,则腔长为12.4,开孔半径为5mm。
外同轴谐振腔与内圆柱谐振腔之间的厚度仅为0.3mm,因而外同轴谐振腔的内半径为10.6mm,而外半径增大传播相移也将相应增大,同时谐振腔长度减小,综合考虑耦合效率和模式纯度,外同轴腔外半径将为15mm。
(a)(b)(c)
图8(a)腔体中心破面磁场分布图,(b)腔体中心破面电场分布图,(c)腔体中心破面电场分布图
通过HFSS软件对设计的输入腔进行模拟验证,如图8,有效的抑制了寄生模式的振荡,提高了模式转换效率和纯度,内腔在400MHz范围内能量百分比大于60%,达到了速调管对输入腔带宽的要求,同时由于耦合狭缝对谐振频率的影响,在初步设计时对谐振频率引入了0.4%左右的补偿。
4.低Q高频腔体的设计和分析
根据工作模式和寄生模式场分布特点,在谐振腔和漂移段内加载损耗介质,不仅有效降低Q值,增加带宽,而且抑制了寄生模式振荡,提高了整管工作的稳定性。
同样对介质加载的突变腔体进行场匹配分析[5],推到出加载损耗介质的圆柱波导m=0时的色散方程:
(3)
(4)
其中、、,,分别为介质内外的相对介电常数,为不包括介质厚度的波导内半径,为包括介质厚度的波导内半径,为传播常数。
其色散曲线如图9,可见加载损耗介质
层后,截止频率消失,在不加载介质时的截止频率以下,相位常数不为0,其有极小值。
同时通过对衰减常数的计算,加载损耗介质对工作模式TE02有利,而寄生模式得到了极大的抑制[4]。
图9介质加载波导的色散曲线
对于介质加载低Q突变谐振腔,同样通过场匹配方法[5][6],进行初步设计,求解复线性方程组,得到腔体两端开口的反射相移,再通过谐振条件进行腔体设计,然后通过计算机模拟,对设计的腔体进行优化,优化后腔体结构参数见表1。
Q值是低Q谐振腔的关键,谐振腔Q值定义如下:
(5)
式中为谐振角频率,W为腔内储能,为谐振腔的总损耗功
率,腔壁为铜良导体,壁损很小,谐振腔的Q值主要决定于介质的损耗,通过介质的加载有效的降低了谐振腔的Q值,见表1,同时有效的抑制了寄生模式。
为了使回旋速调管能稳定的工作在放大状态,必须保证各个谐振腔中不能有模式起振,腔模的起振电流为[7]:
(6)
其中,
,
,为腔体的Q值。
当值为1.45,磁场为1.36T时,2、3、4腔的起振电流都高于26A,而工作电流小于20A,通过粒子模拟,零驱动的输出功率小于10W,整管工作稳定,没有模式起振的现象。
5.模拟与优化
在文献[3]中对双阳极磁控注入电子枪进行了详细全面的优化设计,在工作电压70KV、电流18A、磁场1.36T,得到了值为1.45、横向速度零散为4.5%的双阳极电子枪,为8毫米回旋管提供了高质量的稳定电子注。
该回旋速调管就采用这一优化的双阳极磁控注入电子枪。
高频系统优化的结构参数如表1,整个高频系统主要包括输入腔、中间群聚腔、输出腔、收集级。
腔体之间由漂移段相连,半径为4.5mm,漂移段中涂有吸收介质层来消除可能传播的电磁波,如TE11,TE21,TM01的截止半径都大于漂移段半径(4.5mm),如果不加入吸收介质,这些低次模式将对整管的稳定性造成破坏,吸收介质的加入能有效的抑制低次模式的振荡,使腔体之间只有电子注与电磁波的耦合,而没有电磁波之间的相互耦合。
在群聚腔中也涂有吸收介质层来降低谐振腔的Q值,在吸收介质材料选定后,通过调整介质的厚度和加载方式来达到Q值的设计要求,由于腔体中横向电场在轴向成正弦驻波分布,因而介质加载于腔体两端电场相对较弱的地方,介质的厚度为0.4mm,漂移段介质的厚度为0.8mm。
系统模拟和后的结构参数
腔体
半径(mm)
腔长(mm)
频率(GHz)
Q
输入腔
10.3
11.0
34.5
240
群聚腔
10.43
10.8
34.2
350
群聚腔
10.32
11.4
34.4
355
输出腔
9.9
14.0
34.3
610
图10为20ns时电子注相位图和TE02模电场分布图,可见电子注在输入腔和中间群聚腔被高频场调制,角向形成群聚,电子将外部电能转换为电子的动能,特别是回旋能量,当调制后的电子注进入输出腔时,强烈的注-波互作用使电子注辐射出放大了的高功率毫米波,最后完成使命的电子打到收集集上,剩余的能量转换为热能。
在经过10ns后高频场、电子空间分布和运动达到稳定,如图11,放大器获得稳定的高频能量输出,输出峰值功率达600KW。
图10(左)20ns时电子注相位图,(右)TE02模电场分布
(a)(b)(c)(d)
图11(a)20ns时电子注相空间图,(b)输出端面上的输出功率
(c)电子角向动量图(d)输出腔电场频谱
6.结论
本文对34GHz、TE02模基波回旋速调放大器进行了深入研究,在此基础上进行了计算和PIC的粒子模拟,通过对输入腔的优化,提高了耦合效率,使输入腔的带宽达到400MHz。
采用高频系统介质加载,降低了谐振腔Q值,抑制了竞争模式,得到了峰值功率600KW、带宽300MHz、增益30dB、效率为47%、稳定、可靠的高功率8毫米基波回旋速调放大器。
参考文献:
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