型钢卸料平台方案.docx
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型钢卸料平台方案
型钢悬挑卸料平台搭拆方案
—、卸料平台的搭设：
1、卸料台的布置：
木工程标准层卸料平台采用工字钢制作，卸料平台布置在现场塔吊的有效旋转半径内，尽可能安装在视线较好的位置，卸料平台不宜搭设于阳台、飘窗等悬挑构件部位。
2、搭设方法：
根据计算，卸料平台的主梁及次梁采用14号工字钢制作。
工字钢之
间采用3厚钢板帮焊连接，工字钢里端放置于建筑物边梁上1.5m，外部
悬挑长度为3.5m,扣除1.4M宽的外架，工字钢于外架之外长度为2.1m，卸料平台宽度为2.5m。
采用四根直径为14mn的钢丝绳拉接，于主梁上焊接拉环，并于上部楼层预埋直径为20的圆钢锚固点（钢筋预埋入上部边梁）。
为了便于吊装，在主梁靠近外架部位另外焊接吊点，如（图四）。
为
了防止工字钢向内滑动，在主梁靠近建筑物边梁处用工字钢焊接挡板。
卸料平台四周设置1.2m高维护栏杆及300cm高挡板，采用5cm厚的木枋铺设，下挂安全兜网，卸料平台的使用荷载不得大于10KN（1吨）。
预埋钢丝绳拉环楼层的混凝土强度》70%B，方可安装卸料平台。
卸料平台必须由专业队伍负责制作安装，卸料平台安装好经验收后
方可投入使用
卸料平台大样详（图一）。
二、卸料平台使用注意事项：
1、上、下卸料平台搭设必须相互错开1mL1.5m。
2、卸料平台安装好经检查合格后，方能使用。
3、在卸料平台上方显目处悬挂料台编号，标明最大载重量，尽可能标明允许载钢管的根数、扣件的个数（包括吊蓝重量）、不同型号砖的块数、模板的块数、木方的根数以及不同型号钢筋的根数；
4、严禁超载，每个卸料平台最大载重量800Kg;
5、材料装进卸料平台时必须堆码整齐，严禁抛掷。
6、材料必须捆绑牢固，吊钩必须挂牢，起吊时速度应缓慢、平稳。
7、需要转运的材料，装进卸料平台后必须及时转走，严禁长时间堆放
三、安全保证措施
（一）安全保证机构
安全组织机构图
（二）安全技术措施：
1卸料平台必须按方案制作搭设；
2、卸料平台搭设时严禁与外架连接；
3、钢丝绳质量必须合格，严禁使用破损的钢丝绳。
4、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
5、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围
系钢丝绳处应加软垫物，平台外口应略高于内口；
6、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
7、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
8固定主梁工字钢的铁脚，预埋在板上的必须伸到板底钢筋下，并且该处1m2范围内的板筋采用①12钢筋加强，预埋在边梁上的必须满足锚固长度（最好伸到梁底筋下）；
9、钢丝绳的拉环必须分开埋设，严禁将钢丝绳拉在固定工字钢的铁脚
上;
10、安装时工字钢与铁脚之间的缝隙必须采用木楔子楔牢，不得有松动;
11、钢丝绳在锚点与卸料平台之间不应有其他物件阻隔而使钢丝绳弯
曲；
12、必须定期检查钢管支撑、紧固件、拉结件等使用情况，如有损坏应立即更换；
13、卸料平台安装完毕后，应报项目部检查，检查验收合格后方可使用。
14、搭设及拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带
15、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调。
16、拆除时划分作业区，周围设围栏或警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内。
四、计算：
（一）参数信息
1、荷载参数
木脚手板自重标准值：
0.35KN/m2；
栏杆、挡板自重标准值：
0.11KN/m；
施工人员等活荷载：
2.00KN/m2KN/m2；
最大堆放材料荷载：
10.00KN
2、悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离:
1.5m,夕卜侧钢绳与内侧钢绳之间的距离：
2.0
m
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离：
6.30m；
钢丝绳安全系数K:
6.00;
预埋卡环的钢筋直径：
巾14.00mm。
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算
3、水平支撑梁
主梁材料类型及型号：
14#工字钢；
次梁材料类型及型号：
14#工字钢；
次梁水平间距1d:
0.70m,建筑物与次梁的最大允许距离le:
1.40m
4、卸料平台参数
水平钢梁（主梁）的悬挑长度：
3.50m，水平钢梁（主梁）的锚固
长度：
1.50m;
平台计算宽度：
2.50m。
（二）次梁的验算
次梁选择14#工字钢，间距0.7m，其截面特性为：
面积A=21.5cm；
惯性矩Ix=712cm4;
界面抵抗钜Wx=102crh;
回转半径ix=5.76cm；
截面尺寸：
b=80mi，h=140mmt=9.1mm。
1、荷载计算
（1）木脚手板的自重标准值为0.35KN/m2;
Q=0.35x0.70=0.25kN/m
（2）最大的材料器具堆放荷载为10.00KN,转化为线荷载：
Q=10.00/3.50/2.5x0.7=0.80kN/m
（3）工字钢自重荷载Q=0.17kN/m
（4）其他荷载Q4=0.048kN/m
经计算静荷载设计值q=1.2x（Q1+Q2+Q3+Q4）=1.2X
（0.25+0.80+0.17+0.041）=1.51kN
经计算活荷载设计值P=1.4X2.00X0.70X2.5=4.90kN
2、内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图
如下：
最大弯矩M的计算公式为：
m=82+：
84
经计算得到，最大弯矩M=1.51X2.52/8+4.90X2.5/4=4.24kN.m
3、抗弯强度验算
其中丫x—截面塑性发展系数，取1.05;
[f]—钢材的抗压强度设计值，[f]=205N肝吊;
次梁工字钢的最大应力计算值（T=4.24X103/（1.05X102）
=39.59N/mnn<[f]=205N/mnn;
次梁工字钢的最大应力计算值满足要求。
4、整体稳定性验算
M
°=硕门
其中©b—均匀弯曲的受弯构建整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》
（GB50017-2003附录B得到：
©b=1.65
由于©b大于0.6，按照下面公式调整：
0.282
©b=1.07—~w1.0
（Pb
得到©b=0.899;
次梁槽钢的稳定性验算。
=4.24X103/（0.899X102）=46.24N/mrfi
2
w[f]=205N/mm;
次梁工字钢的稳定性满足要求;
（3）主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择14#工字钢，间距2.5m，其截面积特性为：
2
面积A=21.5cm;
惯性矩lx=712cm4;
界面抵抗钜Wx=102cm；
回转半径ix=5.76cm;
截面尺寸：
b=80mmh=140mmt=9.1mm。
1、荷载验算
（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：
本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡
板，标准值为0.11kN/m;
Q、=0.11kN/m;
（2）工字钢自重荷载Q、=0.17kN/m
（3）其他荷载Q、=（0.35X3.5X2.5+0.17X10+0.039X12）/2/3.5
=0.75kN/m
经计算静荷载设计值q、=1.2X（Q1、+Q、+Q、）=1.2X（0.11+0.17+0.75）=1.24kN/m;
经计算活荷载设计值P=（10+17.5）/2=13.75kN;
2、内力验算
如下:
最大弯矩M的计算公式为：
M罟+号
经计算得到，最大弯矩M=1.24<3.52/8+13.75<3.5/4=13.93kN.m。
3、抗弯强度验算
其中丫x—截面塑性发展系数，取1.05;
[f]—钢材的抗压强度设计值，[f]=205N肝吊;
主梁工字钢的最大应力计算值（T=13.93x103/（1.05X102）
2
=130.07N/mm<[f]=205
2
N/mm;
主梁工字钢的最大应力计算值满足要求
4、整体稳定性验算
M
°=7诵门
其中©b---均匀弯曲的受弯构建整体稳定系数，查表《钢结构设计规
范》（GB50017-2003附录B得到：
7b=1.65
由于7b大于0.6，按照下面公式调整：
0.282
©b=1.07—■w1.0
（Pb
得到©b=0.899;
主梁工字钢的稳定性验算。
=13.93x103/（0.899X102）
22
=151.912N/mmw[f]=205N/mm;
主梁工字钢的稳定性满足要求；
（4）钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力ROi按照下面计算，
RCi=RoiSin0i
其中Ri--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）;
Roi--拉钢绳的轴力（kN）;
0i--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；
sin0i=Sin{ArcTan（6.3/3.5）=0.874;
根据以上公式计算得到钢绳的拉力为：
皿＞Ri/sin0i;
Rdi=（q'X3.5+P'）/sin0i=18.1/0.874=20.70kN;
根据上述计算，卸料平台外端使用的斜拉钢丝绳的抗拉强度必须大于20.70kN。
大直径钢丝绳不利于安装，经查《建筑五金手册》，直径14mn钢丝绳拉力为15.50kN,直径12mmi冈丝绳拉力为14kN,因此，卸料平台外端采用直径14mm钢丝绳，在距外端2.0m的位置再用直径
12mmt冈丝绳（也可作为安全绳），方能满足要求如（附图三）
（五）钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值R0进行计算作为拉环的拉力
N为：
N=R=26591.565N。
拉环强度计算公式为：
N（T=A<[f]
所需要的拉环最小直径D<26591.6X4/（3.142X50X2）]1/2=18.3mm
（六）支撑层承载力验算
工字钢作用于边梁的集中荷载：
支座反力RA=20.70KN
支撑边梁最小截面：
200宽X400高
最大跨度：
4.2米
面筋（三级钢）：
2①16。
底筋（三级钢）：
2①16。
砼强度等级：
C25。
截面有效高度h°=400-35=365mm
（1）截面极限弯矩
为简化计算，计算跨中截面不考虑面筋，支座截面不考虑底筋
截面受压区高度：
X=Asfy—Asf，y/fcb=Asfy/fcb
式中：
2
受拉钢筋截面积：
As=3.14X8X8X2=402mm
钢筋抗拉强度设计值：
fy=f/y=306N/mnn
砼强度不大于C50,ai取1.0
C30砼强度设计值：
fc=14.3N/mm2
X=402X360/（1.0X14.3X200）=50.59mm
截面极限弯矩：
Xb=Mo=fcbx（ho-X/2）=1.OX14.3X200X50.59
X（365-50.59/2）/1000/1000=49.15kN•m
（2）支座截面（负筋）极限弯矩
因底筋和面筋均相同，故支座截面极限弯矩等于跨中截面极限弯
矩。
（3）梁板荷载
边梁自重：
0.2X0.4X24=1.92kN/M
板自重：
0.08X（1.5-0.25）X24/2=1.2kN/M
自重荷载在边梁产生弯矩：
0.125X1.2X（1.92+1.2）X
4.284.2=8.25KN.m
活荷载：
0.125X2X1.8X1.4X4.2X4.2=11.11KN.m
小计：
8.25+11.11=19.36KN.m
（4）工字钢荷载在边梁产生的荷载弯矩
Mmax=20.70K（2.5/4.2）X（4.2-2.5）=20.95KN.m
（5）边梁承载力
中部截面极限弯矩：
49.15KN.m
支座截面（负筋）极限弯矩：
49.15KN.m
梁板荷载弯矩：
19.36KN.m
边梁承载力：
49.15X2-19.36=78.94KN.m
＞工字钢荷载在边梁产生的荷载弯矩Mmax=20.95KN.m
故边梁承载力满足要求。
五、附图
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