型钢卸料平台方案.docx
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型钢卸料平台方案
型钢悬挑卸料平台搭拆方案
—、卸料平台的搭设:
1、卸料台的布置:
木工程标准层卸料平台采用工字钢制作,卸料平台布置在现场塔吊的有效旋转半径内,尽可能安装在视线较好的位置,卸料平台不宜搭设于阳台、飘窗等悬挑构件部位。
2、搭设方法:
根据计算,卸料平台的主梁及次梁采用14号工字钢制作。
工字钢之
间采用3厚钢板帮焊连接,工字钢里端放置于建筑物边梁上1.5m,外部
悬挑长度为3.5m,扣除1.4M宽的外架,工字钢于外架之外长度为2.1m,卸料平台宽度为2.5m。
采用四根直径为14mn的钢丝绳拉接,于主梁上焊接拉环,并于上部楼层预埋直径为20的圆钢锚固点(钢筋预埋入上部边梁)。
为了便于吊装,在主梁靠近外架部位另外焊接吊点,如(图四)。
为
了防止工字钢向内滑动,在主梁靠近建筑物边梁处用工字钢焊接挡板。
卸料平台四周设置1.2m高维护栏杆及300cm高挡板,采用5cm厚的木枋铺设,下挂安全兜网,卸料平台的使用荷载不得大于10KN(1吨)。
预埋钢丝绳拉环楼层的混凝土强度》70%B,方可安装卸料平台。
卸料平台必须由专业队伍负责制作安装,卸料平台安装好经验收后
方可投入使用
卸料平台大样详(图一)。
二、卸料平台使用注意事项:
1、上、下卸料平台搭设必须相互错开1mL1.5m。
2、卸料平台安装好经检查合格后,方能使用。
3、在卸料平台上方显目处悬挂料台编号,标明最大载重量,尽可能标明允许载钢管的根数、扣件的个数(包括吊蓝重量)、不同型号砖的块数、模板的块数、木方的根数以及不同型号钢筋的根数;
4、严禁超载,每个卸料平台最大载重量800Kg;
5、材料装进卸料平台时必须堆码整齐,严禁抛掷。
6、材料必须捆绑牢固,吊钩必须挂牢,起吊时速度应缓慢、平稳。
7、需要转运的材料,装进卸料平台后必须及时转走,严禁长时间堆放
三、安全保证措施
(一)安全保证机构
安全组织机构图
(二)安全技术措施:
1卸料平台必须按方案制作搭设;
2、卸料平台搭设时严禁与外架连接;
3、钢丝绳质量必须合格,严禁使用破损的钢丝绳。
4、卸料平台的上部拉结点,必须设于建筑物上,不得设置在脚手架等施工设备上;
5、卸料平台安装时,钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢,建筑物锐角口围
系钢丝绳处应加软垫物,平台外口应略高于内口;
6、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏;
7、卸料平台吊装,需要横梁支撑点电焊固定,接好钢丝绳,经过检验后才能松卸起重吊钩;
8固定主梁工字钢的铁脚,预埋在板上的必须伸到板底钢筋下,并且该处1m2范围内的板筋采用①12钢筋加强,预埋在边梁上的必须满足锚固长度(最好伸到梁底筋下);
9、钢丝绳的拉环必须分开埋设,严禁将钢丝绳拉在固定工字钢的铁脚
上;
10、安装时工字钢与铁脚之间的缝隙必须采用木楔子楔牢,不得有松动;
11、钢丝绳在锚点与卸料平台之间不应有其他物件阻隔而使钢丝绳弯
曲;
12、必须定期检查钢管支撑、紧固件、拉结件等使用情况,如有损坏应立即更换;
13、卸料平台安装完毕后,应报项目部检查,检查验收合格后方可使用。
14、搭设及拆除的高处作业人员,必须戴安全帽,系安全带
15、拆除时要统一指挥,上下呼应,动作协调。
16、拆除时划分作业区,周围设围栏或警戒标志,地面设专人指挥,严禁非作业人员入内。
四、计算:
(一)参数信息
1、荷载参数
木脚手板自重标准值:
0.35KN/m2;
栏杆、挡板自重标准值:
0.11KN/m;
施工人员等活荷载:
2.00KN/m2KN/m2;
最大堆放材料荷载:
10.00KN
2、悬挑参数
内侧钢绳与墙的距离:
1.5m,夕卜侧钢绳与内侧钢绳之间的距离:
2.0
m
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离:
6.30m;
钢丝绳安全系数K:
6.00;
预埋卡环的钢筋直径:
巾14.00mm。
只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算
3、水平支撑梁
主梁材料类型及型号:
14#工字钢;
次梁材料类型及型号:
14#工字钢;
次梁水平间距1d:
0.70m,建筑物与次梁的最大允许距离le:
1.40m
4、卸料平台参数
水平钢梁(主梁)的悬挑长度:
3.50m,水平钢梁(主梁)的锚固
长度:
1.50m;
平台计算宽度:
2.50m。
(二)次梁的验算
次梁选择14#工字钢,间距0.7m,其截面特性为:
面积A=21.5cm;
惯性矩Ix=712cm4;
界面抵抗钜Wx=102crh;
回转半径ix=5.76cm;
截面尺寸:
b=80mi,h=140mmt=9.1mm。
1、荷载计算
(1)木脚手板的自重标准值为0.35KN/m2;
Q=0.35x0.70=0.25kN/m
(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00KN,转化为线荷载:
Q=10.00/3.50/2.5x0.7=0.80kN/m
(3)工字钢自重荷载Q=0.17kN/m
(4)其他荷载Q4=0.048kN/m
经计算静荷载设计值q=1.2x(Q1+Q2+Q3+Q4)=1.2X
(0.25+0.80+0.17+0.041)=1.51kN
经计算活荷载设计值P=1.4X2.00X0.70X2.5=4.90kN
2、内力验算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算,计算简图
如下:
最大弯矩M的计算公式为:
m=82+:
84
经计算得到,最大弯矩M=1.51X2.52/8+4.90X2.5/4=4.24kN.m
3、抗弯强度验算
其中丫x—截面塑性发展系数,取1.05;
[f]—钢材的抗压强度设计值,[f]=205N肝吊;
次梁工字钢的最大应力计算值(T=4.24X103/(1.05X102)
=39.59N/mnn<[f]=205N/mnn;
次梁工字钢的最大应力计算值满足要求。
4、整体稳定性验算
M
°=硕门
其中©b—均匀弯曲的受弯构建整体稳定系数,查表《钢结构设计规范》
(GB50017-2003附录B得到:
©b=1.65
由于©b大于0.6,按照下面公式调整:
0.282
©b=1.07—~w1.0
(Pb
得到©b=0.899;
次梁槽钢的稳定性验算。
=4.24X103/(0.899X102)=46.24N/mrfi
2
w[f]=205N/mm;
次梁工字钢的稳定性满足要求;
(3)主梁的验算
根据现场实际情况和一般做法,卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择14#工字钢,间距2.5m,其截面积特性为:
2
面积A=21.5cm;
惯性矩lx=712cm4;
界面抵抗钜Wx=102cm;
回转半径ix=5.76cm;
截面尺寸:
b=80mmh=140mmt=9.1mm。
1、荷载验算
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值:
本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡
板,标准值为0.11kN/m;
Q、=0.11kN/m;
(2)工字钢自重荷载Q、=0.17kN/m
(3)其他荷载Q、=(0.35X3.5X2.5+0.17X10+0.039X12)/2/3.5
=0.75kN/m
经计算静荷载设计值q、=1.2X(Q1、+Q、+Q、)=1.2X(0.11+0.17+0.75)=1.24kN/m;
经计算活荷载设计值P=(10+17.5)/2=13.75kN;
2、内力验算
如下:
最大弯矩M的计算公式为:
M罟+号
经计算得到,最大弯矩M=1.24<3.52/8+13.75<3.5/4=13.93kN.m。
3、抗弯强度验算
其中丫x—截面塑性发展系数,取1.05;
[f]—钢材的抗压强度设计值,[f]=205N肝吊;
主梁工字钢的最大应力计算值(T=13.93x103/(1.05X102)
2
=130.07N/mm<[f]=205
2
N/mm;
主梁工字钢的最大应力计算值满足要求
4、整体稳定性验算
M
°=7诵门
其中©b---均匀弯曲的受弯构建整体稳定系数,查表《钢结构设计规
范》(GB50017-2003附录B得到:
7b=1.65
由于7b大于0.6,按照下面公式调整:
0.282
©b=1.07—■w1.0
(Pb
得到©b=0.899;
主梁工字钢的稳定性验算。
=13.93x103/(0.899X102)
22
=151.912N/mmw[f]=205N/mm;
主梁工字钢的稳定性满足要求;
(4)钢丝拉绳的内力验算
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力ROi按照下面计算,
RCi=RoiSin0i
其中Ri--水平钢梁的垂直支坐反力(kN);
Roi--拉钢绳的轴力(kN);
0i--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;
sin0i=Sin{ArcTan(6.3/3.5)=0.874;
根据以上公式计算得到钢绳的拉力为:
皿>Ri/sin0i;
Rdi=(q'X3.5+P')/sin0i=18.1/0.874=20.70kN;
根据上述计算,卸料平台外端使用的斜拉钢丝绳的抗拉强度必须大于20.70kN。
大直径钢丝绳不利于安装,经查《建筑五金手册》,直径14mn钢丝绳拉力为15.50kN,直径12mmi冈丝绳拉力为14kN,因此,卸料平台外端采用直径14mm钢丝绳,在距外端2.0m的位置再用直径
12mmt冈丝绳(也可作为安全绳),方能满足要求如(附图三)
(五)钢丝拉绳拉环的强度验算
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值R0进行计算作为拉环的拉力
N为:
N=R=26591.565N。
拉环强度计算公式为:
N(T=A<[f]
所需要的拉环最小直径D<26591.6X4/(3.142X50X2)]1/2=18.3mm
(六)支撑层承载力验算
工字钢作用于边梁的集中荷载:
支座反力RA=20.70KN
支撑边梁最小截面:
200宽X400高
最大跨度:
4.2米
面筋(三级钢):
2①16。
底筋(三级钢):
2①16。
砼强度等级:
C25。
截面有效高度h°=400-35=365mm
(1)截面极限弯矩
为简化计算,计算跨中截面不考虑面筋,支座截面不考虑底筋
截面受压区高度:
X=Asfy—Asf,y/fcb=Asfy/fcb
式中:
2
受拉钢筋截面积:
As=3.14X8X8X2=402mm
钢筋抗拉强度设计值:
fy=f/y=306N/mnn
砼强度不大于C50,ai取1.0
C30砼强度设计值:
fc=14.3N/mm2
X=402X360/(1.0X14.3X200)=50.59mm
截面极限弯矩:
Xb=Mo=fcbx(ho-X/2)=1.OX14.3X200X50.59
X(365-50.59/2)/1000/1000=49.15kN•m
(2)支座截面(负筋)极限弯矩
因底筋和面筋均相同,故支座截面极限弯矩等于跨中截面极限弯
矩。
(3)梁板荷载
边梁自重:
0.2X0.4X24=1.92kN/M
板自重:
0.08X(1.5-0.25)X24/2=1.2kN/M
自重荷载在边梁产生弯矩:
0.125X1.2X(1.92+1.2)X
4.284.2=8.25KN.m
活荷载:
0.125X2X1.8X1.4X4.2X4.2=11.11KN.m
小计:
8.25+11.11=19.36KN.m
(4)工字钢荷载在边梁产生的荷载弯矩
Mmax=20.70K(2.5/4.2)X(4.2-2.5)=20.95KN.m
(5)边梁承载力
中部截面极限弯矩:
49.15KN.m
支座截面(负筋)极限弯矩:
49.15KN.m
梁板荷载弯矩:
19.36KN.m
边梁承载力:
49.15X2-19.36=78.94KN.m
>工字钢荷载在边梁产生的荷载弯矩Mmax=20.95KN.m
故边梁承载力满足要求。
五、附图
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