建筑施工电梯专项方案方案.docx
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建筑施工电梯专项方案方案
威高花园三期工程
施工电梯方案
编制:
审核:
中国建筑第二工程局（沪）
威高花园三期工程项目经理部
2011年09月
附：
施工升降机计算书
一、工程概况
工程名称：
威海市威高花园三期住宅工程
建设单位：
威海威高房地产开发有限公司
设计单位：
威海凯德建筑设计有限公司
本工程为威高花园三期项目，该项目地块位于山东省威海市，北侧是AC3路，南侧是宫松岭路，西侧是古寨西路，东侧是古寨东路。
三期位于威高花园中部至高点。
建筑规模:
威高花园三期的总规划用地面积2.6万平方米，规划总建筑面积约6。
27平方米，其中地上5.19万平方米，地下约1.08万平方米。
本工程主要由住宅、会所和地下人防车库等组成。
建筑层数：
a，住宅:
地上18层,地下一层至两层
b,地下人防车库及会所：
会所地上2层,地下两层，人防车库地下一层.
建筑高度：
不超过65米。
二、施工电梯的布置及基础设置
根据本工程各单体建筑物平面布置和施工要求,待主体结构施工至第十层时，B11＃/B12#/C13#/C14#/C11—1#/C11-2#/C11-3＃楼各安装1台双笼施工升降机SC200/200,其具体位置见附图.
电梯基础设置采用C30砼基础，砼施工时预埋基础埋件，见基础附图。
SC200/200施工升降机具体参数如下：
项目
参数
额定安装载重量（㎏）
2000/2000
吊笼净空尺寸：
长×宽×高（m）
3。
2×1.3×2.4
额定提升高度（m）
300
额定起升速度（m/min）
33
启动电流（A）
270
电机功率（KW）
11
整机自重（t）
20
安全器型号
SAJ30-1.2
标准节质量（kg）
140
三、双笼外用电梯的安装与拆除
（一）施工流程
1、与电梯的底座采用M24×230的螺栓进行连接，注意调平底座的水平度,使底座水平度达到0.2%，予紧力为350N·M。
2、安装三节标准节，连接标准节用的螺栓为M24×230，予紧力为350N·M.
3、安装围栏.
4、安装吊笼。
5、电气控制系统的安装。
6、电梯升降试车。
7、电梯标准节的加节。
8、按照施工规范安装电梯的附墙杆。
9、对重系统的安装。
10、进行电梯坠笼试验，符合要求合格后方可投入使用。
11、双笼外用电梯的拆除。
在拆除双笼外用电梯时必须是专业人员按照操作规程进行拆除,拆除后应注意对双笼外用电梯部件的清理。
（二）施工升降机安装要求
1、安装作业前,应对施工人员进行安全、技术交底，施工人员应持证上岗,详细阅读产品说明书,对机械性能、结构、原理等充分了解。
并设专人指挥，作业区上方及地面10m范围内设警戒区，并有专人监护。
2、提升架体宜分阶段安装，实际安装的高度不得超过设计所允许的最大高度。
3、安装作业前应检查的内容：
1）、金属结构的成套性和完整性。
2）、升降机构是否完整良好。
3）、电器设备是否齐全可靠.
4）、基础位置和做法是否符合要求.
5）、预埋螺栓的位置是否正确和埋设牢固。
6）、升降机的架体和的位置是否靠近或跨越输电线路.必须靠近时应保证最小安全距离，并采取安全防护措施.
4、安装精度应符合以下规定:
1）、新制作的升降机,架体安装的垂直偏差最大不超过架体高度的1。
5‰。
多次使用的升降机在重新安装时,其偏差不超过3‰，并不得超过200mm。
2）、架截面内，两对角线长度公差不得超过最大边长的名义尺寸的3‰。
3）、导靴与导轨的安装间隙，应控制在5-10mm以内。
5、安装架体时连接应牢固。
每安装两个标准节应采取临时支撑或临时固定，并进行初校正，在确认稳定时方可继续作业。
6、架体各节点的螺栓必须紧固,螺栓应符合孔径要求,严禁扩孔和开孔，更不得漏装或以铅丝代替。
7、安装人员施工时，必须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
不准以抛掷方式传递工具、器材，拧螺丝时不准双手操作,只能一手搬扳手，一手紧握架体杆件。
8、进行安装架体作业时，架体孔内必须铺满能满足使用及安全要求的脚踏板，板两端超出支承位外边沿100mm以上，以保证操作的安全。
9、按电路图连接好各处电缆和引线,固定好电源箱；检查各限位开关、安全开关和极限开关的接线,应正确无误和牢固;检查电动机和电路的绝缘电阻值应大于1MΩ，检查金属外壳、井架、吊笼的接地电阻不应大于4Ω。
（三）施工升降机拆除要求
1、施工人员应持证上岗,作业前进行安全技术交底,并设专人指挥，作业范围内设警戒区，并专人看护。
靠近道路或有人操作的地方要设置防护挡板。
2、拆除作业前应检查的内容：
1）、查看升降机与建筑物及脚手架的连接情况。
2）、查看升降机架体有无其它牵拉物。
3）、临时附墙架、及预埋螺栓的设置情况。
3、同安装一样,拆除人员施工时，必须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
不准以抛掷方式传递工具、材料，松开螺丝时不准双手操作，只能一手握扳手，一手紧握架体杆件。
4、与安装一样，拆除架体作业时，架体孔内必须铺满能满足使用及安全要求的脚踏板，板两端超出支承位外边沿100mm以上，以保证操作的安全。
5、在拆除或附墙架前，应先设置临时或支撑,确保架体的自由高度不得大于两个标准节（一般不大于4m）.
6、拆除作业宜在白天进行，因故中断作业时，应采取临时稳固措施，拆除作业中，严禁从高处向下抛掷物件.
7、拆下的杆件、螺栓等应分类堆放整齐，以便于装运退场。
四、施工电梯附墙拉结
由于双笼外用电梯与建筑物的外皮较远，高度较高，所以双笼外用电梯与建筑物之间需要设置附着架,每隔9m（三层）安装一次,拉接点设置在梁上，拉结部位以及具体的拉结方法见附图.
五、施工升降机安全要求
（一）施工升降机出入口与建筑物连接的平台必须架设牢靠，宽度不得小于1.5m；平桥板必须满铺，不得留有空隙。
平台两侧应架设防护栏杆和挂安全立网,防护栏杆距平台面高度1.2m左右，中间要加设横杆不少于二道.施工升降机与建筑物的距离超过30cm时，应在平桥底挂兜底安全平网。
（二）施工升降机在楼层的出入口上方要架设防护挡板，并在出入口处设层间活动安全闸门和在显眼处挂有安全操作规定牌子和警示标志。
（三）吊篮底板应有防滑措施;
（四）升降机的电气设备应符合国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》、《电器装置安装工程施工及验收规范》等的规定。
（五）应配备经考试合格的专职司机，严禁无证开机。
（六）施工升降机应具有下列安全防护装置并应满足以下要求：
1、安全停靠装置。
吊篮运行到位时，停靠装置将吊篮定位。
该装置应能可靠地承担吊篮自重、额定荷重及运料人员和装卸物料时的工作荷载。
2、断绳保护装置。
当吊篮悬挂或运行中发生断绳时，应能可靠地将其停住并固定在架体上。
其滑落行程，在吊篮满载时，不得超过1m。
3、上极限限位器。
该装置应安装在吊篮允许提升的最高工作位置。
吊篮的越程应不小于3m。
当吊篮上升达到极限高度时，限位器即行动作，切断电源或自动报警。
4、楼层口停靠安全门。
各楼层的通道处，应设置常闭的停靠安全门.
5、吊篮前后安全门.吊篮的上料口处应装设安全门。
安全门宜采用联锁开启装置,升降运行时安全门封闭吊篮的上料口，防止物料从吊篮中滚落.
6、吊篮两侧应设防护栏。
防护栏宜采用工具式装置，封闭吊篮两侧，防止升降运行时物料从吊篮两侧滚落。
7、首层应设防护棚。
防护棚应装设在升降机架体地面进料口上方。
其宽度大于升降机的最外部尺寸；长度应大于3m，防护棚材料采用两层竹笆，上下两层竹笆间距应不小于600mm.
8、紧急断电开关。
紧急断电开关应设在便于司机操作的位置,在紧急情况下,应能及时切断升降机的总控制电源。
9、呼叫信号装置。
该装置是司机可在驾驶室内看到哪个楼层有人呼叫的信号。
10、避雷装置.按升降机防雷要求安装避雷装置。
11、高架升降机尚需具备下列安全装置并满足以下要求:
1）下极限限位器。
该装置应满足在吊篮碰到缓冲器这前限位器能够动作。
当吊篮下降到最低限位时,限位器自动切断电源,使吊篮停止下降。
2）缓冲器。
在架体的底坑里应设置缓冲器，当吊篮以额定荷载和规定的速度作用到缓冲器上时应能承受相应的冲击力.缓冲器的型式，可采用弹簧或弹性实体.
3）防坠器必须是有效的，工作性能必须可靠.
（七）、升降机的基础、附墙架、和预埋螺栓等的设置应严格按产品说明书规定进行。
六、使用安全和管理要求
（一）升降机安装后，应由主管部门进行检查验收，确认合格后发给使用证后，方可交付使用。
（二）应定期（每月一次）组织对升降机设备进行检查,发现问题及时处理，并认真做好记录。
专职司机班前应进行检查，确诊升降机正常后方可投入作业。
（三）使用升降机应符合下列规定：
1、物料在吊篮内应均匀分布，不得超出吊篮。
当长料在吊篮中立放时，应采取防滚落措施；散料应装箱或装笼。
严禁超载使用.
2、高架升降机作业时，应使用通讯装置联系。
低架升降机在多工种、多楼层同时使用时,应设专门指挥人员，信号不清不得开机。
作业中不论任何人发出紧急停车信号,应立即执行.
3、在安全停靠装置尚不齐全时,严禁人员进入吊篮上下。
4、吊篮在运行时，在架体附近工作人员，必须离开架体。
5、闭合主电源前或作业中突然停电时，应将所有开关扳回零位。
在重新恢复作业前，应在确认升降机动作正常后方可继续使用。
6、发现安全装置、通讯装置失灵时，应立即停机修复。
作业中不得随意使用极限限位装置。
7、使用中要经常检查钢丝绳、滑轮工作情况。
如发现磨损严重，必须按照有关规定及时更换。
8、作业后，应将吊篮降至地面,各控制开关扳至零位,切断电源，锁好闸
（四）升降机使用过程中应进行经常性的维修保养，并应符合下列要求：
1、司机应按使用说明书的有关规定，对升降机各润滑部位进行注油润滑。
2、维修保养时应将所有控制开关扳至零位，切断主电源，并在闸箱处挂上“禁止合闸”标志，必要时应设专人监护。
3、升降机处于工作状态时，不得进行保养、维修,排除故障应停机后进行。
4、更换零部件时,零部件必须与原部件的材质性能相同,并应符合设计与制造标准。
（五）升降机应由设备部门统一管理，金属结构码放时，应放在垫木上,在室外存放要有排水措施。
电气、仪表及易损件的存放，应注意防震、防潮.
七、附图
附图1、B11#楼施工电梯图
附图2、B12＃楼施工电梯图
附图3、C11—1#楼施工电梯图
附图4、C11-2#楼施工电梯图
附图5、C11-3＃楼施工电梯图
附图6、C13＃楼施工电梯图
附图7、C14#楼施工电梯图
附图8、电梯连墙详图
附图9、施工电梯安全门示意图
附图10、SC200/200施工电梯地基基础图
附图11、施工电梯基础配筋图
C11-1#楼施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005）,《施工升降机安全规则》（GB10055-2007）,《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002），《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）等编制。
一、参数信息
1。
施工升降机基本参数
施工升降机型号：
SC200/200；吊笼形式：
双吊笼；
架设总高度：
51。
9m;标准节长度：
1。
508m;
导轨架截面长：
0.65m；导轨架截面宽：
0.65m；
标准节重：
140kg;对重重量：
1300kg；
单个吊笼重：
1460kg；吊笼载重:
2000kg；
外笼重：
1480kg；其他配件总重量:
200kg；
2.地基参数
地基土承载力设计值：
150kPa;地基承载力折减系数:
0。
4；
3.基础参数
基础混凝土强度等级：
C30；
承台底部长向钢筋：
10＠300；
承台底部短向钢筋:
10＠300；
基础长度l：
4。
2m；基础宽度b：
4.2m；
基础高度h:
0.5m；
二、基础承载计算:
导轨架重（共需35节标准节，标准节重140kg）：
140kg×35=4900kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（1460.00×2+1480。
00+1300.00×2+2000。
00×2+4900.00+200。
00）×10/1000=161。
00kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2。
1
基础承载力设计值：
P=2。
1×161.00=338.10kN
三、地基承载力验算
承台自重标准值：
Gk=25×4。
20×4.20×0.50=220。
50kN
承台自重设计值：
G＝220.50×1。
2＝264。
60kN
作用在地基上的竖向力设计值：
F＝338.10+264。
60=602。
70kN
基础下地基承载力为:
p=150.00×4.20×4。
20×0.40＝1058。
40kN>F=602。
70kN
该基础符合施工升降机的要求。
四、基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=4。
2×4。
2=17。
64m2≥（Pk+Gk）/fc=（161+220。
5）/（14.3×103）=0。
027m2。
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：
F1≤0。
7βhpftamhoam=（at+ab）/2F1=pj×Al
式中Pj—-扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=338.1/17.64=19.167kN/m2;
βhp-—受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1;
h0-—基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=500—35=465mm；
Al-—冲切验算时取用的部分基底面积，Al=4。
2×1.275=5。
355m2;
am——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at—-冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长,取导轨架宽a；
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.65+2×0.465=1。
58m
am=（at+ab）/2=（0。
65+1。
58）/2=1.115m
Fl＝Pj×Al=19。
167×5。
355=102.638kN
0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×1115×465/1000=518。
993kN≥102.638kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1=（a12/12）［（2l+a’）（pmax+p—2G/A）+（pmax-p）l］
M2=（1/48）（l-a’）2（2b+b'）（pmax+pmin-2G/A）
式中M1,M2—-任意截面1—1、2—2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1-—任意截面1—1至基底边缘最大反力处的距离,a1=1.775m;
l，b--基础底面的长和宽；
pmax，pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=（338.1+264。
6）/17。
64=34.167kN/m2;
p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=34.167kN/m2;
G--考虑荷载分项系数的基础自重,当组合值由永久荷载控制时，G=1。
35Gk,Gk为基础标准自重,G=1.35×220。
5=297.675kN；
M1=1.7752/12×［（2×4.2+0.65）×（34。
167+34.167—2×297。
675/17.64）+（34。
167-34.167）×4.2］=82.173kN·m；
M2=（4。
2-0.65）2/48×（2×4.2+0.65）×（34。
167+34。
167-2×297。
675/17。
64）=82.173kN·m；
4、承台底部配筋计算
αs=M/（α1fcbh02）
ξ=1—（1-2αs）1/2
γs=1-ξ/2
As=M/（γsh0fy）
式中α1——当混凝土强度不超过C50时，α1取为1。
0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94，期间按线性内插法,α1=1；
1—1截面：
αs=｜M|/（α1fcbh02）=82.17×106/（1。
00×14.30×4.20×103×465.002）=0。
006；
ξ=1—（1-αs）1/2=1-（1—2×0.006）0.5=0.006;
γs=1-ξ/2=1—0.006/2=0。
997；
As=|M|/（γsfyh0）=82。
17×106/（0.997×360.00×465。
00）=492。
44mm2。
2—2截面：
αs=|M｜/（α1fcbh02）=82。
17×106/（1.00×14。
30×4。
20×103×465.002）=0.006;
ξ=1-（1—αs）1/2=1—（1—2×0。
006）0.5=0。
006；
γs=1-ξ/2=1—0.006/2=0。
997;
As=|M|/（γsfyh0）=82.17×106/（0。
997×360。
00×465.00）=492.44mm2。
截面1-1配筋：
As1=1178。
097mm2〉492.443mm2
截面2—2配筋:
As2=1178.097mm2>492.443mm2
承台配筋满足要求!
B11#/B12＃/C11—2＃楼施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054—2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007）,《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号：
SC200/200；吊笼形式：
双吊笼；
架设总高度：
50。
9m；标准节长度：
1。
508m；
导轨架截面长：
0.65m；导轨架截面宽:
0.65m；
标准节重：
140kg;对重重量:
1300kg；
单个吊笼重:
1460kg；吊笼载重：
2000kg；
外笼重：
1480kg；其他配件总重量:
200kg；
2.地基参数
地基土承载力设计值:
150kPa；地基承载力折减系数：
0。
4；
3.基础参数
基础混凝土强度等级:
C30;
承台底部长向钢筋：
10@300；
承台底部短向钢筋:
10@300；
基础长度l：
4.2m；基础宽度b：
4。
2m;
基础高度h:
0。
5m；
二、基础承载计算：
导轨架重（共需34节标准节，标准节重140kg）：
140kg×34=4760kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（1460。
00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00×2+4760.00+200.00）×10/1000=159.60kN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2。
1
基础承载力设计值：
P=2。
1×159。
60=335.16kN
三、地基承载力验算
承台自重标准值：
Gk=25×4。
20×4.20×0。
50=220.50kN
承台自重设计值：
G＝220。
50×1。
2＝264.60kN
作用在地基上的竖向力设计值:
F＝335.16+264.60=599。
76kN
基础下地基承载力为：
p=150。
00×4。
20×4.20×0.40＝1058.40kN>F=599。
76kN
该基础符合施工升降机的要求。
四、基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=4.2×4。
2=17。
64m2≥（Pk+Gk）/fc=（159.6+220.5）/（14。
3×103）=0。
027m2。
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：
F1≤0。
7βhpftamhoam=（at+ab）/2F1=pj×Al
式中Pj——扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=335。
16/17.64=19kN/m2；
βhp——受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=1；
h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=500-35=465mm；
Al——冲切验算时取用的部分基底面积,Al=4。
2×1.275=5.355m2；
am-—冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;
at——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a;
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长;
ab=a+2h0=0.65+2×0.465=1。
58m
am=（at+ab）/2=（0。
65+1。
58）/2=1.115m
Fl＝Pj×Al=19×5.355=101。
745kN
0。
7βhpftamh0=0。
7×1×1。
43×1115×465/1000=518。
993kN≥101.745kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压,在承台底部两个方向的弯矩：
M1=（a12/12）［（2l+a'）（pmax+p—2G/A）+（pmax-p）l］
M2=（1/48）（l-a’）2（2b+b'）（pmax+pmin—2G/A）
式中M1,M2-—任意截面1—1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值;
a1-—任意截面1—1至基底边缘最大反力处的距离，a1=1.775m；
l,b—-基础底面的长和宽;
pmax,pmin—-相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=（335。
16+264.6）/17。
64=34kN/m2；
p-—相应于荷载效应基本组合时在任意截面1—1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=34kN/m2；
G—-考虑荷载分项系数的基础自重,当组合值由永久荷载控制时，G=1。
35Gk，Gk为基础标准自重，G=1。
35×220.5=297.675kN；
M1=1。
7752/12×［（2×4。
2+0.65）×（34+34-2×297。
675/17.64）+（34—34）×4。
2]=81。
381kN·m;
M2=（4.2-0.65）2/48×（2×4。
2+0。
65）×（34+34-2×297。
675/17。
64）=81.381kN·m；
4、承台底部配筋计算
αs=M/（α1fcbh02）
ξ=1-（1—2αs）1/2
γs=1—ξ/2
As=M/（γsh0fy）
式中α1—-当混凝土强度不超过C50时,α1取为1。
0，当混凝土强度等级为C80时,α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；
1—1截面：
αs=｜M｜/（α1fcbh02）=81。
38×106/（1.00×14。
30×4.20×103×465.002）=0.006；
ξ=1-（1-αs）1/2=1—（1-2×0.006）0。
5=0.006；
γs=1—ξ/2=1—0.006/2=0。
997;
As=｜M|/（γsfyh0）=81.38×106/（0.997×360.00×465。
00）=487.68mm2。
2—2截面：
αs=｜M|/（α1fcbh02）=81.38×106/（1.00×14.30×4。
20×103×465。
002）=0.006；
ξ=1—（1-αs）1/2=1—（1-2×0。
006）0.5=0.006；
γs=1—ξ/2=1-
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