木模板支撑施工方案.docx
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木模板支撑施工方案
惠农区水城民生工矿企业棚户区改造项目
二期工程Ⅰ标段
模
板
施
工
方
案
编制人:
审核人：
批准人：
中国建筑第七工程局有限公司惠农水城民生项目部
目录
一、工程性质-2-
二、工程地理位置-2-
三、工程特点-2-
四、技术要求-2-
五、模板的材料及构配件-3-
六、模板及支撑的设计依据-3-
七、模板安装的允许偏差（mm）-3-
八、支模方法-4-
九、支模质量保证措施-4-
十、模板强度验算-4-
（一）、参数信息:
-4-
（二）、模板支撑方木的计算:
-6-
（三）、板底支撑钢管计算:
-7-
（四）、扣件抗滑移的计算:
-9-
（五）、模板支架荷载标准值（轴力）:
-9-
（六）、立杆的稳定性计算:
-10-
（七）、5.1m×5.1m楼板强度的计算:
-11-
（八）、4.2m×4.2m楼板强度的计算:
-14-
十一、模板的拆除-17-
十二、模板拆除安全措施-18-
一、工程性质
1、工程名称：
惠农区水城民生住宅楼二期工程Ⅰ标段
2、建设单位：
石嘴山市惠农区星州房地产开发有限公司
3、设计单位：
呼和浩特市建筑勘察设计研究院有限责任公司
4、监理单位：
鸿建建设监理有限公司
二、工程地理位置
1、地理位置：
本工程位于石嘴山市惠农区，109国道东侧，下庄村。
三、工程特点
1、本工程包括28、29、31、32、34、35、39、40、42、43、44、45、46、47、48、49#楼，共16栋，均为多层砖混结构，总建筑面积73805.29m2,建筑檐口高度16.7m，总高度18.3m。
外墙外保温采用100mm厚聚苯板，一层外墙面砖，二层以上为聚丙乙烯外墙涂料。
2、基础结构：
本工程所有16栋楼均采用碎石挤密桩处理地基，桩顶至C20砼垫层做砂石褥垫层，C30混凝土条型基础，无地下室，±0.000以下墙体采用毛石及粘土实心砖砌筑。
3、主体结构：
砖混结构，抗震设防裂度为8度，采用M10多孔砖，楼层结构均为现浇钢筋混凝土结构，混凝土标号为C25，楼板厚度为100mm和130mm，楼板最大跨度为B4户型5.1m×5.1m，厚度为130mm。
四、技术要求
1、支架立杆应竖直设置,2M高度内充许偏差为15MM.。
2、两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500MM，各接头中心点的距离至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
3、满堂模板支架应符合下列规定：
（1）、满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。
（2）、高于4M的模板支架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。
4、平台排架必须设纵横扫地杆，当立杆基础不在同一水平面上时，必须将高处的扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不应大于1M。
五、模板的材料及构配件
根据本工程的质量和整体进度要求，结合工程主体结构的实际情况及本项目部的生产计划，加快施工进度，梁、板模板采用18mm胶合木模板，构造柱模板采用18mm胶合木模板。
为减少垂直运输和水平运输的压力，构造柱模板尽可能组装成较大的模板，以便加快模板安装的速度。
六、模板及支撑的设计依据
A、模板及支撑设计必须符合《混凝土施工及验收规范》（GB50204-2001）的规定及《木结构设计规范》的规定。
B、本工程采用木模板为板模设计时应计算下列各项荷载：
模板及其支架支撑自重。
钢筋和现浇砼重量。
倾倒和振捣砼时产生的荷载。
本工程采用现场机械搅拌。
C、模板及支撑设计安装必须符合下列要求：
1、具有足够的强度、刚度和稳定性。
构造简单，装拆方便。
2、模板接缝严密，不得漏浆。
3、模板支架的压缩变形值或弹性挠度，应小于或等于相应结构自由跨度的1/1000。
以上为计算模板及支架的刚度时，其最大变形值应不得超过允许值。
D、为防止模板及其支架在风荷载作用下倾覆，当验算模板及支架的自重和风荷载作用下的抗倾覆的稳定安全系数不宜小于1.15。
E、保证工程结构和构件的形状，尺寸和相应位置的正确。
F、模板严密不得漏浆，平板接缝采用胶带。
七、模板安装的允许偏差（mm）
轴线：
3，
标高±5
截面尺寸：
+4，-5，
表面平整度：
5
相邻两板高低差：
2，
八、支模方法
支模排架采用Φ48×3.5钢管，龙骨采用80×40mm木方，模板采用18mm胶合板，钢管及龙骨等间距根据构造柱断面大小及施工荷载而定，楼板排架立杆间距具体根据计算决定。
九、支模质量保证措施
A、所有梁、柱、板均有模板翻样排列图和排架支撑图，经项目工程师审核后交班组施工，特别部位应放出细部构造大样图。
B、构造柱根部找平，不得使用砼“方盘”，应采用“井”字型或用“T”型钢筋限位或焊接限位筋。
C、当梁、板跨度≥4m时，底模应起拱梁、板跨度的1/1000-3/1000。
D、木模板在使用前应进行检查，对有变形，超出质量要求的木模板不得使用，拆模后及时清理砼残渣或胶粘在木模上的附属材料，重新刷隔离剂，并堆放整齐。
E、模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓、拉结螺栓等系统连接件进行全面检查，浇砼过程中应派技术好、责任心强、有处理能力的木工“看模”，发现问题及时处理或立即汇报施工组、技术组。
F、楼板（每层）上的予留洞（孔）位置必须正确，并作加固处理、防止砼浇筑时冲动和浮动。
J、平板模及支撑的加固：
操作层产生的压力和震动力对平板模带来不利影响，为防止震动引起的下滑或位移，采取支腿下增设立管支撑和保证扣件，送料不得过于集中，要均匀平稳，人工平锹予以配合，分散模板上的集中荷载。
十、模板强度验算
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。
（一）、参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距（m）:
1.00；纵距（m）:
1.00；步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；脚手架搭设高度（m）:
2.60；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.5；
扣件连接方式:
双扣件，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
楼板浇筑厚度（m）:
0.13；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.楼板参数
钢筋级别:
二级钢HRB335（20MnSi）；楼板混凝土标号:
C25；
每层标准施工天数:
8；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:
1287.000；
计算楼板的宽度（m）:
5.10；计算楼板的厚度（m）:
0.13；
计算楼板的长度（m）:
5.10；施工平均温度（℃）:
10.000；
4.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.300；木方的间隔距离（mm）:
250.000；
木方的截面宽度（mm）:
40.00；木方的截面高度（mm）:
80.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
（二）、模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.000×8.000×8.000/6=42.67cm3；
I=4.000×8.000×8.000×8.000/12=170.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25.000×0.250×0.130=0.813kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q2=0.350×0.250=0.088kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
p1=（1.000+1.000）×1.000×0.250=0.500kN；
2.强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×（q1+q2）=1.2×（0.813+0.088）=1.080kN/m；
集中荷载p=1.4×0.500=0.700kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.700×1.000/4+1.080×1.0002/8=0.310kN；
最大支座力N=P/2+ql/2=0.700/2+1.080×1.000/2=0.890kN；
截面应力σ=M/W=0.310×106/42666.67=7.266N/mm2；
方木的计算强度为7.266小于13.0N/mm2,满足要求!
3.抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=1.080×1.000/2+0.700/2=0.890kN；
截面抗剪强度计算值T=3×0.890×103/（2×40.000×80.000）=0.417N/mm2；
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木的抗剪强度为0.417小于1.300满足要求!
4.挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=0.900kN/m；
集中荷载p=0.500kN；
最大变形V=5×0.900×1000.04/（384×9000.000×1706666.667）+
500.000×1000.03/（48×9000.000×1706666.7）=1.441mm；
方木的最大挠度1.441小于1000.000/250,满足要求!
（三）、板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.080×1.000+0.700=1.780kN；
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN.m）
支撑钢管计算变形图（kN.m）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.668kN.m；
最大变形Vmax=1.874mm；
最大支座力Qmax=7.788kN；
截面应力σ=131.419N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!
（四）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=7.788kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（五）、模板支架荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×2.600=0.336kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×0.130×1.000×1.000=3.250kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.936kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+1.000）×1.000×1.000=2.000kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=7.523kN；
（六）、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=7.523kN；
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
Lo----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式
（1）或
（2）计算
lo=k1uh
（1）
lo=（h+2a）
（2）
k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945M；
Lo/i=2945.250/15.800=186.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；
钢管立杆受压强度计算值；σ=7522.792/（0.207×489.000）=74.319N/mm2；
立杆稳定性计算σ=74.319小于[f]=205.000满足要求！
公式
（2）的计算结果：
立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+2×0.100=1.700m；
Lo/i=1700.000/15.800=108.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；
钢管立杆受压强度计算值；σ=7522.792/（0.530×489.000）=29.026N/mm2；
立杆稳定性计算σ=29.026小于[f]=205.000满足要求！
（七）、5.1m×5.1m楼板强度的计算:
1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取5.1M,楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋,配筋面积As=1287mm2,fy=300N/mm2。
板的截面尺寸为b×h=5100mm×130mm,截面有效高度ho=110mm。
按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的
承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边5.1m,短边为5.1m；
楼板计算范围跨度内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第2层楼板所需承受的荷载为
q=2×1.2×（0.350+25.000×0.130）+
1×1.2×（0.336×6×6/5.100/5.100）+
1.4×（1.000+1.000）=12.000kN/m2；
计算单元板带所承受均布荷载q=5.100×11.997=61.187kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×61.190×5.1002=81.643kN.m；
验算楼板混凝土强度的平均气温为10℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到8天后混凝土强度达到62.400%,C25混凝土强度近似等效为C15.600。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=7.488N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/（b×ho×fcm）=1287.000×300.000/（5100.000×110.000×7.488）=0.092
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.088
此楼板所能承受的最大弯矩为:
M1=αs×b×ho2×fcm=0.088×5100.000×110.0002×7.488×10-6=40.556kN.m；
结论：
由于∑Mi=40.556<=Mmax=81.643
所以第8天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第2层以下的模板支撑必须保留。
3.计算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边5.1m,短边为5.1m；
楼板计算范围跨度内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第3层楼板所需承受的荷载为
q=3×1.2×（0.350+25.000×0.130）+
2×1.2×（0.336×6×6/5.100/5.100）+
1.4×（1.000+1.000）=16.870kN/m2；
计算单元板带所承受均布荷载q=5.100×16.875=86.062kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×86.060×5.1002=114.834kN.m；
验算楼板混凝土强度的平均气温为10℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到16天后混凝土强度达到83.210%,C25混凝土强度近似等效为C20.800。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.968N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/（b×ho×fcm）=1287.000×300.000/（5100.000×110.000×9.968）=0.069
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.067
此楼板所能承受的最大弯矩为:
M2=αs×b×ho2×fcm=0.067×5100.000×110.0002×9.968×10-6=40.979kN.m；
结论：
由于∑Mi=81.536<=Mmax=114.834
所以第16天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第3层以下的模板支撑必须保留。
4.计算楼板混凝土24天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边5.1m,短边为5.1m；
楼板计算范围跨度内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第4层楼板所需承受的荷载为
q=4×1.2×（0.350+25.000×0.130）+
3×1.2×（0.336×6×6/5.100/5.100）+
1.4×（1.000+1.000）=21.750kN/m2；
计算单元板带所承受均布荷载q=5.100×21.752=110.938kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×110.940×5.1002=148.026kN.m；
验算楼板混凝土强度的平均气温为10℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到24天后混凝土强度达到95.370%,C25混凝土强度近似等效为C23.840。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.366N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/（b×ho×fcm）=1287.000×300.000/（5100.000×110.000×11.366）=0.061
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.059
此楼板所能承受的最大弯矩为:
M3=αs×b×ho2×fcm=0.059×5100.000×110.0002×11.366×10-6=41.480kN.m；
结论：
由于∑Mi=123.016<=Mmax=148.026
所以第24天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第4层以下的模板支撑必须保留。
5.计算楼板混凝土32天的强度是否满足承载力要求
楼板计算长边5.1m,短边为5.1m；
楼板计算范围跨度内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。
第5层楼板所需承受的荷载为
q=5×1.2×（0.350+25.000×0.130）+
4×1.2×（0.336×6×6/5.100/5.100）+
1.4×（1.000+1.000）=26.630kN/m2；
计算单元板带所承受均布荷载q=5.100×26.630=135.813kN/m；
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=0.0513×135.810×5.1002=181.217kN.m；
验算楼板混凝土强度的平均气温为10℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线
得到32天后混凝土强度达到104.010%,C25混凝土强度近似等效为C26.000。
混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.380N/mm2；
则可以得到矩形截面相对受压区高度:
ξ=As×fy/（b×ho×fcm）=1287.000×300.000/（5100.000×110.000×12.380）=0.056
查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
αs=0.054
此楼板所能承受的最大弯矩为:
M4=αs×b×ho2×fcm=0.054×5100.000×110.0002×12.380×10-6=41.584kN.m；
结论：
由于∑Mi=164.600<=Mmax=181.217
所以第32天以后的各层楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。
第5层以下的模板支撑必须保留。
（八）、4.2m×4.2m楼板强度的计算:
1.计算楼板强度说明
验算
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