落地式双排钢管脚手架计算.docx
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落地式双排钢管脚手架计算
落地式双排钢管脚手架计算
一、计算参数：
1.脚 手 架 参 数
双排脚手架搭设高度为 35 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为 1.5 米，立杆的横距为 0.9 米，大小横杆的步距为
1.8 米；
内排架距离墙长度为 0.35 米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48.3×3.6；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 4.5 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活 荷 载 参 数
施工均布活荷载标准值:
2.000 kN/m2；脚手架用途:
装修脚手架；
同时施工层数:
2 层；
3.风 荷 载 参 数
本工程地处黑龙江省尚志市，基本风压为 0.65 kN/m2；
风荷载高度变化系数 μz 为 1.00，风荷载体型系数 μs 为 0.65；
脚手架计算中考虑风荷载作用
4.静 荷 载 参 数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.150；
安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；脚手板铺设层数:
7；
脚手板类别:
冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:
栏杆、木脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:
0.038；
5.地 基 参 数
地基土类型:
素填土；地基承载力标准值（kpa）:
160.00；
立杆基础底面面积（m2）:
0.25；地基承载力调整系数:
1.00。
二、大横杆的 计 算 :
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第 5.2.4 条规定，大横
杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。
将大横杆上面
的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均 布 荷 载 值 计 算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×0.9/（2+1）=0.09 kN/m ；
活荷载标准值:
Q=2×0.9/（2+1）=0.6 kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154 kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×0.6=0.84 kN/m；
图 1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图 2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.强 度 验 算
跨中和支座最大弯距分别按图 1、图 2 组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×0.84×1.52 =0.217 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.154×1.52-0.117×0.84×1.52 =-0.256 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.217×106,0.256×106）/5080=50.394 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 50.394 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计
值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠 度 验 算 :
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:
q1= P1+P2=0.038+0.09=0.128 kN/m；
活荷载标准值:
q2= Q =0.6 kN/m；
最大挠度计算值为：
V=
0.677×0.128×15004/（100×2.06×105×121900）+0.990×0.6×15004/（100×2.06×105×12
1900） = 1.373 mm；
大横杆的最大挠度 1.373 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm
与 10 mm，满足要求！
三、小横杆的 计 算 :
根据 JGJ130-2011 第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，
大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，
在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷 载 值 计 算
大横杆的自重标准值：
p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：
P2=0.3×0.9×1.5/（2+1）=0.135 kN；
活荷载标准值：
Q=2×0.9×1.5/（2+1） =0.900 kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×（0.058+0.135）+1.4 ×0.9 = 1.491 kN；
小横杆计算简图
2.强 度 验 算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分
配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.038×0.92/8 = 0.005 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 1.491×0.9/3 = 0.447 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.452 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.452×106/5080=88.977 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =88.977 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值
205 N/mm2，满足要求！
3.挠 度 验 算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分
配的挠度
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×9004/（384×2.06×105×121900） = 0.013 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax = 1092.6×900×（3×9002-4×9002/9 ） /（72×2.06×105
×121900） = 1.126 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.126 = 1.139 mm；
小横杆的最大挠度为 1.139 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6
与 10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的 计 算 :
按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑承载
力系数 0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为 6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范
5.2.5）:
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取 6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值:
P2 = 0.038×0.9/2=0.017 kN；
脚手板的自重标准值:
P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN；
活荷载标准值:
Q = 2×0.9×1.5 /2 = 1.35 kN；
荷载的设计值:
=1.2×（0.058+0.017+0.202）+1.4×1.35=2.223 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷 载计 算 :
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以
下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为 0.1248
NG1 = [0.1248+（1.50×2/2）×0.038/1.80]×33.00 = 5.174；
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用冲压钢脚手板，标准值为 0.3
NG2= 0.3×7×1.5×（0.9+0.3）/2 = 1.89 kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准
值为 0.15
NG3 = 0.15×7×1.5/2 = 0.788 kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4 = 0.005×1.5×33 = 0.248 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.099 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工
荷载总和的 1/2 取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 2×0.9×1.5×2/2 = 2.7 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo -- 基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
的规定采用：
Wo = 0.65 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的
规定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：
取值为 0.645；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.65×1×0.645 = 0.293 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×8.099+ 1.4×2.7= 13.499 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×8.099+ 0.85×1.4×2.7= 12.932 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.293×1.5×
1.82/10= 0.17 kN.m；
六、立杆的 稳 定性 计 算 :
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：
N = 13.499 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：
i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3 得 ：
k = 1.155 ；当验算杆件
长细比时，取块 1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3 得 ：
μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：
l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数 φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：
φ= 0.186
；
立杆净截面面积 ：
A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩） ：
W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：
[f] =205 N/mm2；
σ = 13499/（0.186×489）=148.419 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 148.419 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] =
205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：
N = 12.932 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：
i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表 5.3.3 得 ：
k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表 5.3.3 得 ：
μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：
l0 = 3.118 m；
长细比:
L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数 φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：
φ= 0.186
立杆净截面面积 ：
A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩） ：
W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：
[f] =205 N/mm2；
σ = 12932.28/（0.186×489）+169728.332/5080 = 175.596 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 175.596 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] =
205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭 设 高度的 计 算 :
按《规范》5.3.6 条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭
的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.925 kN；
活荷载标准值 ：
NQ = 2.7 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：
Gk = 0.125 kN/m；
Hs =[0.186×4.89×10-4×205×103-（1.2×2.925
+1.4×2.7）]/（1.2×0.125）=75.825 m；
按《规范》5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs 等于或大于 26 米，按照下式调整且
不超过 50 米：
[H] = 75.825 /（1+0.001×75.825）=70.481 m；
[H]= 70.481 和 50 比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H]
=50 m。
脚手架单立杆搭设高度为 33m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6 条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的
脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.925 kN；
活荷载标准值 ：
NQ = 2.7 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：
Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw / （1.4×0.85） = 0.17
/（1.4 × 0.85） = 0.143 kN.m；
Hs =（ 0.186×4.89×10-4×205×103-
1.2×2.925+0.85×1.4×（2.7+0.186×4.89×100×0.143/5.08）））/（1.2×0.125）=59.32 m；
按《规范》5.3.6 条脚手架搭设高度 Hs 等于或大于 26 米，按照下式调整且
不超过 50 米：
[H] = 59.32 /（1+0.001×59.32）=55.998 m；
[H]= 55.998 和 50 比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H]
=50 m。
脚手架单立杆搭设高度为 33m，小于[H]，满足要求！
八、 连墙 件的 计 算 :
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.293 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《规范》5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）, N0=
5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.656 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.656 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 350/15.8 的结果查表得到 φ=0.941，l 为内排架距
离墙的长度；
又：
A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.941×4.89×10-4×205×103 = 94.331 kN；
Nl = 11.656 < Nf = 94.331,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 11.656 小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承 载 力 计 算 :
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 160 kpa；
其中，地基承载力标准值：
fgk= 160 kpa ；
脚手架地基承载力调整系数：
kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：
p = N/A =51.729 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：
N = 12.932 kN；
基础底面面积 ：
A = 0.25 m2 。
p=51.729 ≤ fg=160 kpa 。
地基承载力满足要求！
第二节型钢悬挑式脚手架计算
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安
全技术规范》（JGJ130-2011）、
《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB
50017-2003）等规范编制。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 30 米，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为 1.8 米，立杆的横距为 0.75 米，立杆的步距
为 1.8 米；
内排架距离墙长度为 0.30 米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 150 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 3.6 米，采用扣件
连接；
连墙件连接方式为双扣件连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载（kN/m2）:
3.000；脚手架用途:
结构脚手架；
同时施工层数:
2 层；
3.风荷载参数
本工程地处黑龙江省尚志市，查荷载规范基本风压为 0.650，风荷载高度
变化系数 μz 为 0.740，风荷载体型系数 μs 为 0.645；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:
0.1337；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.140；
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:
0.005；脚手板铺设层数:
6 层；
脚手板类别:
木脚手板；栏杆挡板类别:
栏杆、木脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用 16 号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度 1.2 米，建筑
物内锚固段长度 1.8 米。
与楼板连接的螺栓直径（mm）:
16.00；
楼板混凝土标号:
C30；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:
1；
钢丝绳安全系数为:
8.000；
钢丝绳与墙距离为（m）:
3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.1
m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）第 5.2.4 条规定，
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横
杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:
P2=0.35×0.75/（2+1）=0.087 kN/m ；
活荷载标准值:
Q=3×0.75/（2+1）=0.75 kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×0.038+1.2×0.087=0.151 kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×0.75=1.05 kN/m；
图 1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图 2 大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图 1、图 2 组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.151×1.82+0.10×1.05×1.82 =0.379
kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.151×1.82-0.117×1.05×1.82 =-0.447
kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.379×106,0.447×106）/5080=87.992 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 87.992 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设
计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:
q1= P1+P2=0.038+0.087=0.126 kN/m；
活荷载标准值:
q2= Q =0.75 kN/m；
最大挠度计算值为：
V=
0.677×0.126×18004/（100×2.06×105×121900）+0.990×0.75×18004/（100×
2.06×105×121900） = 3.46 mm；
大横杆的最大挠度 3.46 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1800/150 mm
与 10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据 JGJ130-2011 第 5.2.4 条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计
算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中
荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：
p1= 0.038×1.8 = 0.069 kN；
脚手板的自重标准值：
P2=0.35×0.75×1.8/（2+1）=0.157 kN；
活荷载标准值：
Q=3×0.75×1.8/（2+1） =1.350 kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×（0.069+0.157）+1.4 ×1.35 = 2.162 kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分
配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.038×0.752/8 = 0.003 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = 2.162×0.75/3 = 0.54 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.544 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.544×106/5080=107.033 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =107.033 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计
值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分
配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.038×7504/（384×2.06×105×121900） = 0.006 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.069+0.157+1.35 = 1.577 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax = 1576.62×750×（3×7502-4×7502/9 ） /（72×2.06×105
×121900） = 0.94 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.006+0.94 = 0.946 mm；
小横杆的最大挠度为 0.946 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 750/150=5
与 10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表 5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为 8.00kN，按照扣件抗滑
承载力系数
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