某灌溉渠道上有一钢筋混凝土排架式渡槽.docx
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某灌溉渠道上有一钢筋混凝土排架式渡槽
某灌溉渠道上有一钢筋混凝土排架式渡槽,属4级建筑物。
渡槽排架为单层门形刚架,立柱高度为5m,立柱基础采用条形基础;渡槽槽深为等跨简支矩形槽,跨长L=12m,槽内净尺寸Bn×Hn=3.0m×2.5m,设计水深H1=2.0m,最大水深H2=2.5m;槽顶外侧设1m宽人行桥,人行道外侧设1.2m高栏杆。
为减小应力集中,在槽身内转角处及排架立柱与横梁连接处加设补角(设计时忽略其影响)结构布置图如图1所示。
选用C20混凝土,Ⅰ级和Ⅱ级钢筋。
(1)槽身横向临水面和纵向进行抗裂验算
(2)槽身纵向挠度允许值:
[f]=l0/500
(1)荷载标准值:
钢筋混凝土重度γ砼=25kN/m3;水的重度γ水=10kN/m3栏杆自重g1k=0.5kN/m2(折算均布荷载);人群荷载q1k=2kN/m2;风荷载q2k=0.25kN/m2,施工荷载q3k=4.0kN/m2。
(2)荷载分项系数:
永久荷载:
结构自重荷载分项系数γG=1.05;可变荷载:
除满槽时水重及水压力荷载分项系数取γQ=1.10外,其他可变荷载分项系数均取γQ=1.20。
5.设计内容
(1)对渡槽槽身进行横向和纵向计算,按照强度、裂缝、挠度以及构造要求配筋。
(2)绘制槽身及排架配筋图,并编制钢筋表
6.设计成果
(1)设计计算书一份,包括设计所依据的基本资料、计算图表、计算过程和结果。
要求内容完整、数据准确、书写整洁。
(2)槽身及排架配筋图,包括结构轮廓尺寸、配筋图、钢筋表,要求布局适当、图面整洁、字体规范。
1)尺寸拟定取h外=80mm,h内=100mm。
2)计算简图
5)配筋计算(按单筋设计)
C20混凝土,fc=10N/mm2,Ⅰ级钢筋,fy=210N/mm2,
取as=30mm,h0=h-as=100-30=70mm
>ρminbh0=0.0015×1000×70=105mm2
选配Φ12@300(实配钢筋面积As=377mm2)
(2)侧墙设计
1)尺寸拟定
取侧墙顶部厚度为h上=200mm(按规范要求不小于80mm和l/30=2950/30=98mm);
侧墙底部厚度为h下=300mm(要求不小于150mm);纵向取单位宽度b=1000mm。
2)计算简图:
按固接于底板上的悬臂板计算见图4。
当侧墙较高时,弯矩M变化较大,为了节约材料,取墙底1-1断面及其上x=1m处2-2截面来进行计算。
3)荷载计算
板自重及栏杆重:
标准值g3k=γ砼b+g1kb=25×1×0.09+0.5×1=2.75kN/m
设计值g3=γGg3k=1.05×2.75=2.89kN/m
人群荷载:
标准值q3k=q1kb=2×1=2kN/m
设计值q3=γQq3k=1.2×2=2.4kN
4)内力计算
取l0=1.1l=1.1×0.8=0.88m
M=γ0ψ[(g3+q3)l02/2]=0.9×1.0×[(2.89+2.4)
×0.882/2]=1.84kN·m
3)荷载计算
(因风荷载所引起的内力较侧向水压力、人群荷载等引起的内力小得多,故这里忽略风荷载的影响)
侧向水压力:
持久状况(正常水深)
标准值q4k=γ水bH1=10×1×2=20kN/m
设计值q4=γQq4k=1.2×20=24kN/m
短暂状况(满槽水深)
标准值q5k=γ水bH2=10×1×2.5=25kN/m
设计值q5=γQq5k=1.1×25=27.5kN/m
人行桥传来弯矩M桥=1.84kN·m
4)正截面承载力计算
1-1断面:
=27.34+1.96=29.30kN·m
2-2断面:
=5.91+1.96=7.87kN·m
1-1截面配筋计算
取as=30mm,h0=h-as=300-30=270mm
<0.85ξb=0.468mm2
>ρminbh0=0.0015×1000×270=405mm2
选配钢筋12@150(实配钢筋面积As=754mm2)(内侧受拉)。
2-2截面配筋计算
因侧墙顶部厚度为200mm,侧墙底部厚度为300mm,侧墙高度为2.5m,2–2截面距底部距离为1m,可以得出2–2截面处的侧墙厚度为260mm。
取as=30mm,h0=h-as=300-30=270mm
<0.85ξb=0.468
<ρminbh0=0.0015×1000×230=345mm2
选配钢筋实配钢筋选配Φ12@300(实配钢筋面积As=377mm2)
计算结果见表5–1。
表5–1侧墙横向配筋计算
5)抗裂验算
侧墙内侧受拉且处于临水面,应进行抗裂验算。
按荷载标准值计算的弯矩值:
=26.04+1.84=27.88kN·m
查表得:
混凝土拉应力限制系数αct=0.85,HRB335级钢筋的弹性模量Es=2.0×105N/mm2,C30混凝土的弹性模量Ec=3.00×104N/mm2。
受拉钢筋的配筋率:
ρ=As/(bh0)=754/(1000×270)=0.0028
钢筋与混凝土的弹性模量之比:
αE=Es/Ec=2.0×105/(3.00×104)=6.67
y0=(0.5+0.425αEρ)h=(0.5+0.425×6.67×0.0028)
×300=152.4mm
I0=(0.0833+0.19αEρ)bh3=(0.0833+0.19×6.67×0.0028)×1000×30032.34×109mm4
W0=I0/(h–y0)=2.34×109/(300–152.4)=1.59×107mm3
Mk=27.88kN·m<γmαctftkW0=1.55×0.85×2.01×1.59×107=42.1kN·m
满足抗裂要求。
(3)底板设计
底板为一偏心受拉构件,应按下列两种情况进行配筋计算:
①两端最大负弯矩(发生在最大水深且人行桥上有人群荷载时)及相应的拉力N;
②跨中最大正弯矩(发生在水深为槽宽的一半,即H3=
B/2=3.3/2=1.65m,且人行桥上无人群荷载时)及相应的拉力N。
1)尺寸拟定
底板厚度应为侧墙厚度的(2/3-1)倍,取底板厚度
h=300mm,宽度取单位宽度b=1000mm。
2)计算简图
计算简图见图5所示,图中,B=3+0.3=3.3m
配筋计算:
取as=30mm,h0=h-as=300-30=270mm
取As′=ρminbh0=0.0015×1000×270=405mm2,实配钢筋14@300(实际钢筋面积As′=513mm2),则
x=ξh0=0.0011×270=0.3mm<2a′=60mm
e′=h/2–a+e0=300/2–30+1040=1160mm
>0.0015×1000×270=405mm2
选配钢筋12/14@150(实际钢筋面积As=890mm2)(上表面受拉)。
跨中截面内力计算:
底板自重标准值g4k=γ砼bh=25×1×0.3=7.5kN/m
计算值g4=g4k=7.5kN/m
侧向水压力标准值q4k=γ水bH3=10×1×1.65=16.5kN/m
计算值q4=1.15q4k=1.15×16.5=18.98kN/m
槽内水重标准值q5k=γ水bH3=10×1×1.65=16.5kN/m
计算值q5=1.15q5k=1.15×16.5=18.98kN/m
跨中内力计算值为:
Nc=q4H3/2=18.98×1.65/2=15.66kN
=36.05–8.61–1.06=26.83kN·m
跨中截面配筋计算:
e0=Mc/Nc=26.83/15.66=1.71m>h/2–a=0.3/2–0.03=0.12m
属于大偏心受拉构件
e=e0–h/2+a=1710–300/2+30=1590mm
取As′=ρminbh0=0.0015×1000×270=405mm2,实配钢筋14@300(实际钢筋面积As′=513mm2)。
即:
x<2a′=60mm
e′=h/2–a+e0=300/2–30+1710=1830mm
>0.0015×1000×270=405mm2
选配钢筋12/14@150(实际钢筋面积As=890mm2)(下面受拉)。
结果见表5–2。
表5–2底板支座与跨中计算钢筋面积与实际配筋面积
I0=Ic+Ac(y0–yc′)+αEAs(h0–y0)2+αEAs′(y0–a′)
=1000×3003/12+1000×300(151.2-150)2+6.67×890(270-151.2)2+6.67×513×(151.2-30)2
=2.25×109+0.43×106+0.08×109+0.05×109=2.38×109mm4
W0=I0/(h-y0)=2.38×109/(300-151.2)=1.6×107mm3
底板与侧墙补角边缘到侧墙中心的距离x=0.35m。
此截面的轴向力及弯矩为:
=26.04+1.84+4.69–16.78=15.79kN·m
e0=Mk/Nk=15.79/31.25=0.505m
=505mm>h/2–a=300/2–30=120mm
属于大偏心受拉构件
底板支座临水面满足抗裂要求。
②底板跨中截面:
跨中的轴向力和弯矩为:
Nck=q4kH3/2=16.5×1.65/2=13.61kN
=32.67-7.49-1.06=24.12kN·m
e0=Mk/Nk=24.12/13.61
=1.77m=1770mm>h/2–a=300/2–30=120mm
属于大偏心受拉构件
满足抗裂要求。
如果不满足抗裂要求,则需要进行裂缝宽度验算。
2)荷载(每个侧墙承受总荷载的一半)
人行道板及栏杆自重标准值
人行道板及栏杆自重计算值g5=g5k=2.3kN/m
侧墙自重标准值g6k=γ砼bH2=25×0.25×2.5=15.6kN/m
侧墙自重计算值g6=g6k=15.6kN/m
底板自重标准值g7k=γ砼Bh3/2=25×3.6×0.3/2=13.5kN/m
底板自重计算值g7=g7k=13.5kN/m
可变荷载:
人群荷载标准值q1k=2.0kN/m
人群荷载计算值q1=2.3kN/m
槽内水重标准值q6k=γ水BnH1/2=10×3×2/2=30kN/m(正常水深)
q7k=γ水BnH2/2=10×3×2.5/2=37.5kN/m(满槽水深)
槽内水重计算值q6=1.15q6k=1.15×30=34.5kN/m(正常水深)
q7=1.05q7k=1.05×37.5=39.4kN/m(满槽水深)
3.内力计算
跨中弯矩计算值
支座边缘剪力计算值:
(5)斜截面受剪承载力计算
KV=1.25×394.8=493.5kN
>0.7ftbh0=0.7×1.1×200×2850=438.9kN
<0.2fcbh0=0.2×9.6×200×2850=1094kN
需进行斜截面承载力计算。
选配单肢箍筋Φ8@200,查表得Asv=50.3mm2,则
=438.9+188.2=627.1kN>KV=1.25×394.8=493.5kN
按计算不需要设置弯起钢筋,为安全起见按构造每端弯起220的纵筋。
(6)抗裂验算\
钢筋的弹性模量Es=2.0×105N/mm2,混凝土的弹性模量
Ec=3.00×104N/mm2,按倒T形截面进行验算,如图5–7所示。
W0=I0/(h–y0)=1.8×1012/(2950–2073.8)=2.05×109mm3
根据《水工混凝土结构设计规范》选取γm值。
查得γm=1.55,根据h值的不同应对γm值进行修正。
侧墙承受荷载标准值产生的弯矩为:
=2263.4kN·m
Mk=2263.4kN·m<γmαctftkW0=1.24×0.85×2.01×2.05×109=4343kN·m
(7)变形验算
(1)内力组合值
一个侧墙受到的弯矩为:
=1131.7kN·m
(2)刚度计算
钢筋的弹性模量Es=2.0×105N/mm2,混凝土的弹性模量Ec=3.00×104N/mm2。
αE=6.67,ρ=As/(bh0)=1884/(200×2850)=0.0033
Bs=0.85EcI0=0.85×3.00×104×4.49×1011=1.14×1016
B=0.65Bs=0.65×1.14×1016=7.4×1015
(3)挠度计算
=2.0mm<[f]=l0/500=11300/500=22.6mm挠度满足要求。
(8)绘制MR图
1)计算外荷载产生的弯矩图M:
其中:
q=g7+g8+g9+q10+q12=73.1kN/m,l=11.3m
2)跨中正截面承载力复核
=1244.0kN·m>M=1166.8kN·m
(3)弯起钢筋弯起点位置,x=1.5m,即弯起钢筋弯起点到计算跨度原点的距离,到渡槽端部的距离为x=1.5+0.33=1.83m。
=839.2kN·m>M1=537.3kN·m
正截面受弯承载力满足要求。
渡槽配筋图如图5–8所示。