新模板施工方案.docx
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新模板施工方案
模板施工方案
1、基础底板
基础采用砖模。
2、剪力墙模板
采用多层板拼装成型。
模板施工前要求进行支撑体系的设计和计算,在确保施工安全的前提下方可进行施工。
标准层施工，对定型剪力墙按施工图尺寸，现场拼装成多种型号尺寸的剪力墙模板，模板高度根据楼层高度而定，竖向主肋采用2根钢管并连，横向采用2根钢管并连，穿墙螺杆地下室间距为400mm，地上穿墙螺杆地下室间距为450-500mm。
地下室墙体内、外两片模板采用Φ12-14mm螺栓拉夹收紧（@400×500），螺栓中间根据墙体厚度焊上止水片，外侧套20mm厚木块，上部剪力墙穿墙螺杆采用12mm，中间套塑料管，两端套专用保护层塑料塞来控制墙体尺寸。
剪力墙支模时，模板内设Φ10钢筋支撑，为梁宽、剪力墙厚度以保证模板几和尺寸准确。
梁内间距为1000，剪力墙内相邻间距不大于1000。
剪力墙支模时，模板内设Φ10钢筋支撑，为梁宽、剪力墙厚度以保证模板几和尺寸准确。
梁内间距为1000，剪力墙内相邻间距不大于1000。
3、柱模板
该工程所有方形柱模均采用组合木模现场拼装成型。
模板的支撑利用柱轴线方向搭成的排架。
排架又可兼作梁模及顶板的支撑体系，所以搭设时，排架尺寸尽可能兼顾多用。
局部不好利用排架时，另设专用预留短钢管作为固定单体柱的下端支撑。
柱子曹钢作柱箍，柱子底部设一道箍，向上间距600mm左右依次设置柱箍，柱中下部宜比上部间距小些，以确保柱的截面尺寸，防止跑
4、梁模板
梁模板系统，包括梁底模、侧模均采用多层板模现场拼装成型。
梁模的支撑采用钢管、扣件搭成排架满堂支撑。
利用水平短钢管上铺木板铺设胶合板，即可形成梁底模，短钢管间距一般为500-800mm，标高应严格控制。
宽扁梁及框支梁的侧模与底模采用企口连接，以增强梁模的整体刚度、减小漏浆,保证框架梁棱角的完整无缺。
梁截面高度小于600mm的，按一般要求施工，梁截面高度大于600mm时，需在梁中下部增设对拉扁铁或钢筋螺杆，以防梁侧面变形跑模。
梁跨大于4.0m现浇混凝土梁、板时，应按设计要求进行起拱，设计无要求时,通常起拱高度为跨度的1/1000-3/1000。
5、楼梯模板
（1）楼梯模采用胶合板，50×100mm木方、φ48钢管顶撑进行支撑。
（2）楼梯踏步的踢面板用40厚木板，各踢面模板之间由斜向50×100mm木方拉成整体。
（3）按施工规范、楼梯砼施工缝宜留在下端楼梯梁上口处，且呈斜面企口。
踏步段两个方向侧板设拉杆拉结，以防胀模，因此，楼梯模板接口处特别要注意两次清理，以防夹渣，净施工缝留在剪力较小的位置。
6、模板验算
本工程面模板全部采用14mm厚的竹胶板，支撑结构采用直径D≥48mm的钢管，面模板用60×90mm的木楞作框骨架。
1.荷载与荷载组合
A恒荷载标准值
模板结构的自重标准值（包括楼板、梁板及支撑楞）：
0.3KN/m2。
新浇砼自重标准值：
24KN/m2。
钢筋自重标准值：
楼板：
1.3KN/m2。
梁板：
1.5KN/m2。
新浇砼对横板侧压力标准值按下列两式计算，取计算结果较小值。
F=0.22γCtoβ1β2ν1/2
F=γCH
F—新浇砼对模板的最大侧压力（KN/m2）；
γc—砼的重力密度（KN/m2）,取24KN/m3；
to—新浇砼的初凝时间（h）；
β1—外加剂影响修整系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；
β2—砼坍落度影响修整系数，本工程砼坍落度为180±20mm，因此取值为1.2；
ν—砼的浇筑速度（m/h）；
B活荷载标准值
施工人员及设备荷载标准值：
2.5KN/m2。
振捣砼产生的荷载标准值。
对水平面模板产生的垂直荷载为2KN/m2。
对垂直面模板，在新浇砼侧压力有效压头高度以内，取4KN/m2；有效压头高度以外不予考虑。
倾倒砼时对垂直面模板产生的荷载标准值：
2KN/m2。
C荷载分项系数与调整系数
分项系数
恒荷载分项系数取1.2。
活荷载分项系数取1.4。
调整系数取1.0。
D模板结构计算荷载组合
a各类荷载的编号见下表：
[荷载类别与编号]
荷载名称
荷载类别
荷载编号
模板结构自重
恒载
①
新浇砼自重
恒载
②
钢筋自重
恒载
③
施工人员及设备自重
活载
④
振捣砼时产生的荷载
活载
⑤
新浇砼对模板的侧压力
恒载
⑥
倾倒砼时产生的荷载
活载
⑦
b模板结构的荷载组合见下表：
[模板结构的荷载组合]
项次
模板结构项目
荷载组合
计算荷载能力
刚度验算
1
水平模板及支架
①+②+③+④
①+②+③
2
梁底板及支架
①+②+③+⑤
①+②+③
3
梁的侧面模板
⑤+⑥
⑥
4
柱、墙的侧面模板
⑥+⑦
⑥
注：
计算承载力时，荷载组合中各项荷载均采用荷载设计值，即荷载标准值乘以相应的分项系数和调整系数。
刚度验算时，荷载组合中各项荷载均采用荷载标准值。
2.板模验算
A面模板验算
面模板的支撑木楞间距为50cm，模板厚度为14mm。
a计算简图
b强度验算
荷载计算
模板自重0.3×1.2=0.36KN/m2。
钢筋自重1.3×0.30×1.2=0.47KN/m2。
300mm厚新浇砼自重24×0.30×1.2=8.6KN/m2。
施工人员及设备自重2.5×1.4=3.5KN/m2。
总计12.93KN/m2。
取1.0m宽板带进行验算，则：
q1=1.0×12.93=12.93KN/m2。
q2=1.0×（12.93-3.5）=9.43
P=1.75KN。
强度验算
施工荷载为均布荷载时：
M1=0.07×q1l2=0.07×12.93×0.52=0.226KN.m。
施工荷载为集中荷载时：
M2=0.07×q2l2+0.156×pl
=0.07×9.43×0.52+0.156×1.75×0.5
=0.165+0.137=0.302KN.m。
由于M2>M1，故取M2进行强度验算。
模板的净截面抵抗矩为：
W=1/6bh2=1/6×1.0×0.0192=0.0000602m3。
σ=M/W=0.302/0.0000602=5017KN/m2=5.0N/mm2<[f]
=50N/mm2。
故强度满足要求。
c刚度验算
荷载计算
模板自重0.3KN/m2。
300mm厚砼自重2.4×0.30=7.2KN/m2。
钢筋自重1.3×0.30=0.39KN/m2。
总计7.89KN/m2。
取1.0m宽板带进行验算，则：
q=1.0×7.89=7.89KN/m=7.89N/mm。
刚度验算
I=1/12bh3=1/12×1000×193=571583mm4。
E=9.0×103N/mm2。
ν=w1×（ql4/100EI）
=0.521×（7.89×5004/100×9000×571583）=0.50mm。
其容许挠度为2mm，故刚度满足要求。
B板模木楞验算
木楞截面尺寸为60mm×90mm，木楞的支撑钢管间距为90cm。
a计算简图
b强度验算
荷载计算
荷载由面模板传递给木楞，每根木楞受载为一个面模板跨，水平面模板的板跨为50cm，荷载取值为：
q1=12.93×0.5=6.48KN/m。
q2=9.43×0.5=4.72KN/m。
p=3.5×0.45=1.58KN。
强度验算
施工荷载为均布荷载时：
M1=0.07×q1l2=0.07×6.448×0.92=0.37KN.m。
施工荷载为集中荷载时：
M2=0.07×q2l2+0.156×pl
=0.07×4.72×0.92+0.156×1.58×0.9
=0.27+0.22=0.49KN.m。
由于M2>M1，故取M2进行强度验算。
木楞的净截面抵抗矩为：
W=1/6bh2=1/6×0.06×0.092=0.000081m3。
σ=M2/W=0.49/0.000081=6049KN/m2=6.05N/mm2<[f]
=15N/mm2。
故强度满足要求。
c刚度验算
荷载计算
q=7.89×0.5=3.95KN/m=3.95N/mm。
挠度验算
I=1/12bh3=1/12×60×903=8748000mm4。
E=9.0×103N/mm2。
ν=w×（ql4/100EI）
=0.521×[3.95×9004/（100×9000×8748000）]=0.17mm。
其容许挠度为2mm，故挠度满足要求。
C板模钢管支撑验算
钢管直径为48mm，间距为90×90cm，横杆间距为1.6m，受力方式为轴心受压。
a强度验算
荷载验算
荷载由面模板传递给木楞，木楞再传递给钢管。
N=12.93×0.9×0.9=10.47KN。
强度验算
σ=N/A=10470/（3.14×802÷4）=2.09N/mm2<[f]=10N/mm2。
b稳定性验算
λ=L/i=1600/（80÷4）=80
查表得，φ=0.398
N/φA=10470/（0.398×489）=5.25N/mm2<[f]=10N/mm
故强度和刚度均满足要求。
3.梁模计算
A梁底模板验算
木楞间距为40cm。
a计算简图
b强度验算
荷载计算
模板自重0.3×1.2=0.36KN/m2。
850mm厚新浇砼自重1.2×24×0.85=24.48KN/m2。
钢筋自重1.2×1.5×0.85=1.53KN/m2。
振捣时产生的荷载1.4×2=2.8KN/m2。
总计29.17KN/m2。
取1.0m长梁进行验算，则：
q=1.0×29.17=29.17KN/m。
强度验算
M=ql2/8=29.17×0.42/8=0.58KN.m。
模板的净截面抵抗矩为：
W=0.0000602m3。
σ=M/W=0.58/0.0000602=9691KN/m2=9.69N/mm2<[f]=50N/mm2。
故强度满足要求。
c刚度验算
荷载计算
模板自重0.3KN/m2。
850mm厚新浇砼自重24×0.85=20.4KN/m2。
钢筋自重1.5×0.85=1.28KN/m2。
总计21.98KN/m2。
取1.0m长梁进行验算，则：
q=1.0×21.98=21.98KN/m。
刚度验算
I=571583mm4。
E=9.0×103N/mm2。
ν=5ql4/384EI
=5×21.98×4004/384×9000×571583）
=1.4mm。
其容许挠度为2mm，故刚度满足要求。
B侧面模板验算
木楞间距为35cm。
a计算简图
b强度验算
荷载计算
新浇砼对模板的侧压力
F1=0.22×24×6×1.2×1.2×
=42.06kN/m2。
F2=24×0.85=20.4kN/m2
故侧压力为：
1.2×20.4=24.48kN/m2
振捣砼时产生的荷载不予考虑。
取1.0m长梁进行验算，则：
q=1.0×24.48=24.48KN/m2。
强度验算
M=0.07×ql2=0.07×24.48×0.352=0.21KN.m。
σ=
=
=3487KN/m2=3.5N/mm2<[f]=50N/mm2。
故强度满足要求。
c刚度验算
荷载计算
新浇砼侧压力20.4KN/m2。
取1.0m长梁进行计算，则：
q=1.0×20.4=20.4KN/m2。
刚度验算
ν=0.521×（ql4/100EI）
=0.521×（20.4×3504/100×9000×571583）=0.3mm。
其容许挠度为2mm，故刚度满足要求。
C木楞计算
水平木楞与侧板木楞的钢管支撑间距均为90cm，只取荷载大的验算即可。
由于梁底木楞受载大于侧梁木楞受载，故取梁底木楞进行验算。
a计算简图
b强度验算
荷载计算
q=0.2×29.17=5.83KN/m2。
强度验算
M=0.07×ql2=0.07×5.83×0.92=0.33KN.m。
σ=M/W=0.33/0.0001=3306KN/m2=3.3N/mm2<[f]
=15N/mm2。
故强度满足要求。
c刚度验算
荷载计算
q=0.2×21.98=4.40KN/m。
刚度验算
ν=W×（ql4/100EI）
=0.521×（4.4×9004/100×9000×5000000）=0.3mm。
其容许挠度为2mm，故刚度满足要求。
4.墙、柱模验算
A面模板验算
木楞间距为30cm，
a计算简图
b强度计算
荷载计算
新浇砼对模板的侧压力：
F1=0.22×24×6×1.2×1.2×√2—=64.52kN/m2。
F2=24×4=96kN/m2
取两者最小值，F=64.52kN/m2
故砼侧压力设计值为：
F1=1.2×64.52=77.42kN/m2
倒砼时产生的荷载标准值F2=2kN/m2
其荷载设计值为：
1.4×2=2.8kN/m2
两种荷载总计为：
F3=80.22kN/m2
取1.0m宽板带进行验算，则：
q=1.0×80.22=80.22kN/m。
M=0.07×80.22×0.32=0.51kN·m。
强度验算：
w=0.0000602m3。
σ=0.51/0.0000602=8.395kN/m2=8.40N/mm2<[f]=50N/mm2。
故强度满足要求。
c刚度计算
荷载计算
新浇砼对模板的侧压力64.52kN/m2。
q=1.0×64.52=64.52KN/m=64.52N/mm。
刚度验算
I=571583mm4。
E=9.0×103N/mm2。
w=0.677×（ql4/100EI）=0.677×（64.52×3004/100×9000×571583）
=0.69mm<[w]=L/400=0.75mm。
故刚度满足要求。
B木楞验算
钢管支撑间距为60cm，
a计算简图
b强度验算
荷载验算
q=0.4×80.22=24.1kN/m。
M=0.07×24.1×0.62=0.61kN·m。
强度验算
W=1/6bh2=0.06×0.092÷6≈0.0001m3。
σ=M/W=0.61/0.0001=6100kN/m2=6.1N/mm2故强度满足要求。
c刚度计算
荷载计算
q=0.3×64.52=19.36KN/m=19.36N/mm。
刚度验算
I=1/12bh3=60×903÷12=3645000mm4。
E=9.0×103N/mm2。
w=0.677×（ql4/100EI）=0.677×19.36×6004/100×9000×3645000）
=0.5mm<[w]=L/400=1.5mm。
故刚度满足要求。
C对拉螺栓验算
a.墙对拉螺栓采用φ14的圆钢加工而成，螺栓间距为40×40cm。
N=80.22×0.4×0.4=12.84KN<[N]=17.80KN。
故强度满足要求。
b.柱对拉螺栓采用φ16的圆钢加工而成，螺栓间距为40×40cm。
N=112.3×0.4×0.4=17.97KN<[N]+10.0=27.8KN。
故强度满足要求。
注：
10.0KN的力从每50cm一道的双钢管抱箍中获得。
7、模板的拆除
模板的拆除须严格控制拆模时间，砼必须达到规范拆模强度方可拆除。
当混凝土强度能够保证混凝土表面及棱角不受损伤,即可拆除模板侧模。
墙、柱、梁侧模拆除前，须先将穿墙、对拉螺栓卸掉，拆模时要小心作业，不应对楼层形成冲击荷载，以确保楼层结构免受损害。
模板的底模及其支架拆除时，混凝土强度应符合设计和规范要求，当设计无具体要求时,混凝土强度应符合下表规定:
满足强度要求后，按照规定及时拆模，有利于模板的周转，又加快施工进度，所以是值得重视的一项工作。
本工程冬季施工时考虑使用早强防冻剂，混凝土配比提请商品砼试验室确定。
构件类型
构件跨度
（m）
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）
板
≤2
≥50
>2、≤8
≥75
>8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
>8
≥100
悬臂构件
≥100
在现场模板拆除过程中，须逐块传递下来，不得随意抛掷。
拆下的模板随时清理干净，作必要的修整，并涂上脱模隔离剂，按规格分类堆放整齐。
8、模板质量要求
模板及支撑材料的质量，应符合相应规范及设计要求。
模板支撑体系必须具有足够的强度、刚度和稳定性。
8.1模板的表面应平整洁净、尺寸准确、接缝严密、支撑牢固，均匀涂刷水性隔离剂并防止曝晒。
8.2模板的支撑系统必须与脚手架完全脱离，以防脚手架移动而引起模板变形或砼开裂。
8.3模板施工前，应检查钢筋及各种预留孔洞、预埋件、套管等是否准符合设计要求，应准确埋设，安装牢固，并督促安装部门共同检查验收，防止遗漏。
8.4墙、柱的模板安装时，将模板下口的砼表面赶光压平，如不平，可用砂浆找平；在下层墙、柱砼外侧上口粘贴10*3㎜通长海绵条，以防止漏浆；斜支撑必须钢管扣件连接，不得采用木楞代替斜支撑。
支模过程中，如需中途停歇，应将支撑搭头、墙柱头板等钉牢，防止模板倒塌。
8.5支设楼板模板支撑时，上下层的支柱应对应，并在支柱底铺设垫板。
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