管壳式换热器设计课程设计.docx
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管壳式换热器设计课程设计
河南理工大学课程设计
管壳式换热器设计
学院：
机械与动力工程学院专业：
热能与动力工程专业班级：
11-02班
学号：
姓名：
指导老师：
小组成员：
第一章设计任务书1
第二章管壳式换热器简介2
第三章设计方法及设计步骤4
第四章工艺计算5
物性参数的确定.5
核算换热器传热面积.6
传热量及平均温差6
估算传热面积8
第五章管壳式换热器结构计算10
换热管计算及排布方式.10
壳体内径的估算.12
进出口连接管直径的计算.13
折流板13
第六章换热系数的计算19
管程换热系数.19
壳程换热系数.19
第七章需用传热面积22
第八章流动阻力计算24
管程阻力计算.24
壳程阻力计算.25
总结27
第一章设计任务书
煤油冷却的管壳式换热器设计：
设计用冷却水将煤油由140℃冷却冷却到
40℃的管壳式换热器，其处理能力为10t/h，且允许压强降不大于100kPa。
设计任务及操作条件
1、设备形式：
管壳式换热器
2、操作条件
（1）煤油：
入口温度140℃，出口温度40℃
（2）冷却水介质：
入口温度26℃，出口温度40℃
第二章管壳式换热器简介
管壳式换热器是在石油化工行业中应用最广泛的换热器。
纵然各种板式换热器的竞争力不断上升，管壳式换热器依然在换热器市场中占主导地位。
目前各国为提高这类换热器性能进行的研究主要是强化传热，提高对苛刻的工艺条件和各类腐蚀介质适应性材料的开发以及向着高温、高压、大型化方向发展所作的结构改进。
强化传热的主要途径有提高传热系数、扩大传热面积和增大传热温差等方式，其中提高传热系数是强化传热的重点，主要是通过强化管程传热和壳程传热两个方面得以实现。
目前，管壳式换热器强化传热方法主要有：
采用改变传热元件本身的表面形状及表面处理方法，以获得粗糙的表面和扩展表面；用添加内物的方法以增加流体本身的绕流；将传热管表面制成多孔状，使气泡核心的数量大幅度增加，从而提高总传热系数并增加其抗污垢能力；改变管束支撑形式以获得良好的流动分布，充分利用传热面积。
管壳式热交换器（又称列管式热交换器）是在一个圆筒形壳体内设置许多平行管子（称这些平行的管子为管束），让两种流体分别从管内空间（或称管程）和管外空间（或称壳程）流过进行热量交换。
在传热面比较大的管壳式热交换器中，管子根数很多，从而壳体直径比较大，以致它的壳程流通截面大。
这是如果流体的容积流量比较小，使得流速很低，因而换热系数不高。
为了提高流体的流速，可在管外空间装设与管束平行的纵向隔板或与管束垂直的折流板，使管外流体在壳体内曲折流动多次。
因装置纵向隔板而使流体来回流动的次数，称为程数，所以装了纵向隔板，就使热交换器的管外空间成为多程。
而当装设折流板时，则不论流体往复交错流动多少次，其管外空间仍以单程对待。
管壳式热交换器的主要优点是结构简单，造价较低，选材范围广，处理能力大，还能适应高温高压的要求。
虽然它面临着各种新型热交换器的挑战，但由于它的高度可靠性和广泛的适应性，至今仍然居于优势地位。
由于管内外流体的温度不同，因之换热器的壳体与管束的温度也不同。
如果两流体温度相差较大，换热器内将产生很大的热应力，导致管子弯曲、断裂或从管板上拉脱。
因此，当管束与壳体温度差超过50℃时，需采取适当补偿措施，以消除或减少热应力。
根据所采用的补偿措施，管壳式换热器可以分为以下几种：
固定管板式换热器、浮头式换热器、U形管式换热器、双重管式换热器及填料函式换热器。
第三章设计方法及设计步骤
在设计换热器时，如果只作简单估算，或盲目加大传热面积的安全系数就会造成浪费。
只有进行比较详细的计算，才能使投入运行的热交换器，在安全和经济方面得到可靠保证。
换热器一般的设计方法及设计步骤如下：
（1）根据设计任务搜集有关的原始资料，并选定热交换器类型等。
（2）确定定性温度，并查取物性数据。
（3）由热平衡计算热负荷及热流体或冷流体的流量。
（4）选择壳体和管子的材料。
（5）选定流动方式，确定流体的流动空间。
（6）求出平均温差。
（7）初选传热系数K0，并初计算传热面积F。
（8）设计换热器的结构包括：
选取管径和管程流体流速；确定每程管数、管长、总管数；确定管子排列方式、管间距、壳体内径和连接管直径等；确定壳侧程数及折流板的数目、间距、尺寸等壳程结构尺寸；初确定传热面积。
（9）管程换热器计算及阻力计算。
当换热系数远大于初选传热系数且压降小于允许压降时，才能进行下一步计算。
（10）壳程换热计算。
根据采用结构，假定壁温和计算换热系数。
（11）校核传热系数和传热面积。
根据管、壳程换热系数及污垢热阻、壁面热阻等，算出传热系数K及传热面积F。
（12）核算壁温。
要求与假定的壁温相符。
（13）计算壳程阻力，使之小于允许压降。
第四章工艺计算
在换热器设计中，根据所选换热器类型和所给已知条件，计算出煤油的流速和水的流速等，然后计算出传热面积。
工艺设计中包括了物性数据的确定、传热量及平均温差、初选传热系数、估算传热面积其具体运算如下所述。
物性参数的确定
表3-1水和煤油的操作参数
冷却水
煤油
进口温度
（℃）
出口温度
（℃）
进口温度
（℃）
出口温度
（℃）
26
40
180
40
定性温度：
对于一般气体和水等低黏度流体，其定性温度可以取流体进出口温度的平均值。
煤油的定性温度为：
水的定性温度：
由定性温度条件下查物性表得出水与煤油的物性参数，如比热、密度、黏度
导热系数。
所查结果见表2-2：
表3-2水与煤油的物性参数
名称
定性温度oC
比热kJkggk
密度
kgm3
黏度
Mpags
导热系数
Wmgk
水
33
煤油
110
核算换热器传热面积
选择热水走壳程，冷水走管程。
这是因为：
被冷却的流体走壳程可便于散热，而传热系数大的流体应走管程，这样可降低管壁的温差，减少热应力。
由煤油的每小时产量（一天24小时连续运行）可以计算出煤油流量：
式中M表示煤油的年产量；M1表示煤油流量；t表示时间煤油的普朗特常数：
式中Pr1表示煤油的普朗特常数；μ1表示煤油的黏度；cp1表示煤油的比热；λ1表示煤油的导热系数。
水的普朗特常数：
式中Pr2表示煤油的普朗特常数；μ2表示煤油的黏度；cp2表示煤油的比热；λ2表示煤油的导热系数。
传热量及平均温差
一般情况下，工程上常用热损失系数ηc来估算损失的热量。
ηc通常取～ηL取用。
由上面的计算结果和已知条件代入下式可以得出煤油的传热量：
QM1cp1t'1t''1L
2.777782.435180400.98928.004kW
式中Q表示传热量；M1表示煤油流量；ηL热负荷修正系数
由以上的计算结果及已知条件，可以计算出冷却水量：
式中M2代表冷却水量；cp2代表水的比热；计算两种流体的平均传热温差时按单壳程，两管程计算。
按逆流设计换热器：
煤油180℃40℃
水40℃26℃
从而，
温差修正系数Ψ取决于两个无量纲参数P及R：
式（9）中，参数R具有两种流体热容量之比的物理意义。
式（10）中参数P的
分母表示换热器中水理论上所能达到的最大升温，因而P的值代表该换热器中水
1，但P的值比小于1
R21
In
1P
1PR
R12P1RR21In
2P1RR21
1021
In
10.0909091
10.090909110
101
20.0909091
In
20.0909091
1101021
1101021
11）
0.829935
式中Ψ表示温度修正系数。
tm
t1m,c0.82993554.721104504149
12）
式中Δt1m,c表示有效平均温差。
估算传热面积
根据题意，初选传热系数，传热系数的选择依据经验数值表
3-3
热交换器型式
表3-3传热系数的选择依据经验数值表
热交换流体
传热系数
K,W（m2goC）
备注
内侧
外侧
气
气
10～35
常压
气
高压气
170～160
20～30Mpa
高压气
气
170～450
20～30Mpa
气
清水
20～70
常压
高压气
清水
200～700
20～30Mpa
清水
清水
1000～2000
清水
水蒸气冷凝
2000～4000
高粘度液体
清水
100～300
液体层流
高温液体
气体
30
根据表3-3初选传热系数K0=240W/（m2.℃）
由以上的计算结果及已知条件可以估算出传热面积：
式中F'表示估算的传热面积；K0表示初选传热系数；Δtm表示有效平均温差；Q
表示传热量。
由于㎡面积过大，所以需要两台换热器，才能符合工业设计要求。
实际的传热面积要考虑一定的裕度，此换热器考虑的裕度为10%。
则一台换热器
面积为51㎡。
第五章管壳式换热器结构计算
换热管计算及排布方式
管子构成换热器的传热面，它的材料应根据工作压力、温度和流体腐蚀性、流体对材料的脆化作用及毒性等决定，可选用碳钢、合金钢、铜、石墨等。
小直径的管子可以承受更大的压力，而且管壁较薄；同时，对于相同的壳径，，可排列较多的管子，因此单位体积的传热面积更大，单位传热面的金属秏量更少。
所哟，在管程结垢不很严重以及允许压力降较高的情况下，采用较小直径的管子。
如果管程走的是易结垢的流体，则应选用较大直径管子。
表4-1换热管的规格及排列方式/mm
换热管外径×壁厚
排列形式
管心距
碳素钢，低合金钢
不锈耐酸钢
25×
25×2
正三角形
32
19×2
19×2
25
在此，选用?
25×的碳钢管，采用无缝焊接工艺
管程内水流速可以在表4-2选用：
表4-2热交换器内常用流速范围m/s
流体
流体
管程
壳程
循环水
新鲜水
低粘度油
管程内水的流速选用ω2=1m/s
由以上计算结果可以算出管程所需流通截面
式中At表示管程流通面积；M2表示冷却水量；ρ2表示水的密度；ω2表示管程内
水流速
根据传热管的内径和管程所需流通截面积，可以单程管数：
式中At表示管程所需流通面积；di表示传热管的内径。
管子在管板上的排列方式最常见的如图（a）、（b）、（c）、（d）所示四种，即正三角形排列（排列角为30度）、转角三角形（排列角为60度）、转角正方形排列（排列角为45度）、正方形排列（排列角为90度）。
当管程为多程时，则需要采取组合排列。
设计的换热器的管程为2，则应采取组合排列法，即每程均按正三角形排列，隔板两侧采用正方形排列。
（a）（b）（c）（d）
图管子的排列方式
根据表4-1选取正三角形排列为管子的排列方式。
表4-3换热管中心距
换热管外径
19
20
22
25
30
32
35
s
25
26
28
32
38
40
44
38404244505256E
选取管中心距s=32㎜，分程隔板槽两侧相邻管中心距LE=44㎜由管中心距可以计算出平行于流向的管距以及垂直于流向的管距。
平行于流向的管距：
spscos30o32
3
27.713mm
2
（16）
垂直于流向的管距：
spssin30o32
1
16mm
2
（17）
由管子布置图可知每程管子数为57根；由管子布置图可以计算出管束中心至最外层管中心距为。
管束外缘直径：
DL0.161220.01250.347m（18）
传热管的总根数：
19）
ntnZt512104
因换热器是按单壳程，两管程设计的，所以按两管程计算，所需传热管的长
度是：
式中d0表示管内径，d0=；Zt=2表示两管程。
按标准管长6m。
壳体内径的估算
壳体内径可以用下述公式粗估：
21）
Ds（b1）s2b'b'（1:
1.5）d0b1.1nt
当管子按正三角形排列时，可以按上述公式计算：
1.1（1041）0.0321.50.025
24）
0.4508m
式中Ds表示壳体内径；nt表示传热管根数；s表示管中心距；d0传热管外径。
计算得到的内径应圆整到标准尺寸，按照钢制压力容器标准可确定：
壳体内径=。
目前所采用的换热管长度与壳体直径比，一般在4～25㎜之间：
l12
25）
长径比=l1212Ds0.5
式中l表示传热管长度；Ds表示壳体内径。
所以换热器的壳体内径和管子长度符合设计要求
进出口连接管直径的计算
确定连接管直径的基本公式仍可用连续性方程，经简化可以用以下公式：
M215.8807
D21.1321.13142.78mm
2996.21
将（26）式结果圆整到最接近的标准管径，取?
150×5。
折流板
流动外，还有支撑管束、防止管束振动和弯曲的作用。
它的装设不如纵向隔板那样困难，而且装设后可使流体横向流过管束，故此获得普遍应用。
折流板的常用形式有：
弓形折流板、盘环形折流板两种，弓形折流板有单弓形、双弓形和三弓形三种。
在弓形折流板中，流体流动中的死角较小，结构也简单，因而用的最多。
而盘环形结构比较复杂，不便清洗，一般在压力较高和物料比较清洗场合。
在此，换热器设计中，折流板形式选弓形。
弓形折流板的缺口和板间距的大小是影响传热效果和压降的两个重要因素。
弓形折流板缺口高度应使流体通过缺口时与横过管束时的流速接近，缺口大小是按切去的弓形弦高占壳体内径百分数确定的。
缺口弦高一般为壳体内径的20%～
45%。
为了防振并能够承受拆换管子时的扭拉作用，折流板须有一定厚度，该值在
GB-1999中具体规定见表4-4
公称直径
DN
换热管无支撑跨距
≤300
>300～600
>600～900
折流板或支撑板最小厚度
<400
3
4
5
400～≤700
4
5
6
表4-4折流板和支持板的最小厚度
㎜
折流板厚度取6㎜。
折流板的材料应比管子软，较硬会磨损管子，导致管子破裂。
若材料过软，
则使管子磨损折流板，将相邻管子间部分磨损，形成穿有数根管子的大孔，使这
些管子失去了这一位置的折流板支撑，引起自振频率降低，从而使管子易振进而
损坏。
故此，材料取用14Cr1MoR。
折流板缺口弦高度：
由折流板缺口弦高度和壳体内径可以计算出折流板的圆心角：
折六班圆心角=120
度。
公称直径
管长
折流板间距
≤500
≤3000
100
200
300
450
600
4500～6000
—
600～800
1500～6000
150
200
300
450
600
折流板间距取：
ls0.25m
折流板数目：
28）
Nbl16123块bls0.25
式中Nb表示折流板数目折流板上的管孔数为112个，由国家标准可知，折流板上管孔直径dH=，折流板直径Db=。
由管子排布图可知：
通过折流板上的管子数为99根，这流管缺口处管子数为18根。
弓形折流板的缺口高度应保证流体在缺口处的流通截面积与流体在两折流板间错流的流通面积接近，以免因流动速度变化引起压降。
当选好壳程流体流速后，就可以确定保证流速所需的流通截面积。
由上面的计算出的已知结果可以由下面的方程式求得折流板的缺口面积：
Ds21
Awgs
wg42
2h
（1）sin
Ds2
0.52
4
1220.125
（1sin
230.53
0.03361m2（29）
式中Awg表示折流板缺口面积；Ds表示壳体外径；θ表示折流板圆心角。
错流区内管数占总管数的百分数：
1{2（Ds2h）sin[arccos（Ds2h）]2arccos（Ds2h）}
DLDL
10.520.1250.520.1250.520.125
{2（）sin[arccos（）]2arccos（）}
0.3470.3470.347
式中Fc表示错流区内管数占总管数的百分比；Ds表示壳体外径；DL表示壳体内径；h表示缺口弦高度。
缺口处管子所占面积：
式中d0表示传热管外径；nt表示传热管的总管子根数；Fc表示错流区内管数占总管数的百分数。
流体在缺口处流通面积：
AbAwgAwt0.03120.006818910.024389m2（32
式中Ab表示流体在缺口处流通面积；Awg表示折流板缺口面积；Awt表示缺口处管子所占面积。
流体在两折流板间错流流通截面积：
Acls[DsDLDLd0sd0]
s
0.3470.025
0.2[0.50.3470.0320.025]
0.032
2
0.043567m（33）
式中Ac表示两折流板间错流流通截面积；Ds表示壳体内径；DL表示管束外圆直径；d0表示传热管外径；s表示管中心距。
壳程流通截面积：
AsAbgAc0.0243890.0435670.032597m2
（34）式中As表示壳程流通面积；Ab表示流体在缺口处流通面积；Ac表示流体在两折流板间错流流通面积。
壳程接管直径：
0.203726m
式中D1表示壳程接管直径；As表示壳程流通面积。
将（37）式结果圆整到最接近的标准管径，取?
203×6
由管子布置图，可以知道错流区一排管束：
Nc=12根。
每一缺口内的有效错流管排数：
h0.125
36）
Ncw0.80.83.608cwsp0.0277
式中Ncw表示每一缺口内的有效错流管排数；h表示缺口弦高度；sp表示平行于流
向的管距
在＜1-2＞管壳式换热器设计中，可使旁通流道数为1，取旁通挡板数为3对
错流面积中旁流面积所占分数：
1
Fbp（DsDL12NElE）ls/Ac（0.50.3470.510.044）0.2/0.0435670.722（37）
式中Fbp表示错流面积中旁流面积所占分数；Ds表示壳体内径；DL表示管束外圆
直径；NE表示旁流通道数；Ac表示流体在两折流板间错流流通截面积。
一块折流板上管子和管孔间泄面积：
1
Atbd0dHd01Fcnt
tb0H02ct
0.0250.02540.0250.210.764553114
2
0.0031598m2（38）
式中Atb表示一块折流板上管子和管孔间泄面积；d0表示传热管外径；dH表示折流板管孔直径；Fc表示错流区内管数占总管数的百分数；nt表示传热管总根数
折流板外缘与壳体内壁间泄面积：
2
0.0024212m2
（39）
Db表示折流板
式中Asb表示折流板外缘与壳体内壁间泄面积；Ds表示壳体外径；直径；h表示缺口弦高度。
第六章换热系数的计算
管程换热系数
管程的雷诺数：
式中Re2表示管程的雷诺数；ω2表示管程内水流速；ρ2表示水的密度；μ2表示水的黏度；di表示传热管的内径
管程换热系数：
0.66230.02326804.090.84.677550.4
0.02
41）
4924.03W（m2goC）
式中α2表示管程换热系数；λ2表示水的导热系数；di表示传热管内径；Re2表示
管程的雷诺数；Pr2表示水的普朗特数。
壳程换热系数
壳程雷诺数：
M1d02.777780.0254
42）
Re11031110.1359e11Ac0.00051520.043567
式中Re1表示壳程雷诺数；M1表示煤油流量；d0表示传热管的外径；Ac表示流体在两折流板间错流流通截面积。
假定壳程流体全部错流流过管束，在此理想管束中纯错流时的柯尔本传热因子，可由《热交换器原理与设计》图查出：
理想管束传热因子js=。
折流板缺口校正因子jc可由《热交换器原理与设计》图查出：
折流板缺口
校正因子jc=
Asb
0.0024212
0.4372
（43）
AsbAtb
0.0024212
0.003159799
AsbAtb
0.0024212
0.00315979
0.1546
Ac
0.043567
（44）
式中Asb表示折流板外缘与壳体内壁间泄面积；Atb表示一块折流板上管子与管孔间泄面积；Ac表示流体在两折流板之间错流流通面积。
折流板泄露影响的校正因子是等式（43）和（44）的函数，可由《热交换器原理与设计》图查取折流板泄露影响的校正因子jl=。
管束旁通影响的校正因子jb，它是Fbp和Nss/Nc（Nss为每一错流区内旁路挡板对数，Nc为错流区内管排数）的函数，可由可由《热交换器原理与设计》图查取jb=。
壳程传热因子：
j0jsjbjljc0.0070.940.871.10.006297（45）
式中j0表示壳程传热因子；jb表示管束旁通影响的校正因子；jl折流板泄露影响的校正因子；jc表示折流板缺口校正因子；js表示理想管束传热因子。
壳程质量流速：
GsM12.7777885.21468kgm2gs
sAs0.032597（46
式中Gs表示壳程质量流速；M1表示煤油流量；As表示壳程流通截面积。
假定壳侧壁面温度tw=55℃。
壁温下的煤油黏度μw1，查物性表μw1=Kg/（㎡＊s）。
壳侧换热系数：
j0GscpPr
23
0.14
w1
23
230.14
47）
0.00629785.214682.43512.16312
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