1#号厂房高支模专项方案梁亚军改3.docx
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1#号厂房高支模专项方案梁亚军改3
监理表-14
高支模专项施工方案报审表
致：
河南省育兴建设工程管理有限公司（项目监理机构）
我方已完成丰都牛肉深加工厂房及冻库建设项目工程高支模专项施工方案的编制和审批，请予以审查。
施工单位项目负责人：
（签字、加盖执业印章）施工项目管理机构（盖章）：
年月日
审查意见：
专业监理工程师（签字）：
年月日
审核意见：
总监理工程师：
（签字、加盖执业印章）
项目监理机构（盖章）：
年月日
审批意见（仅对超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项施工方案）：
建设单位项目负责人（签字）：
建设单位（盖章）：
年月日
工程名称：
丰都牛肉深加工厂房及冻库建设项目（监理〔2017〕施组/方案报审029号）
重庆市建设工程质量监督总站
监制
重庆市城市建设档案馆监制
丰都牛肉深加工厂房及冻库建设项目
高支模专项施工方案
编制人：
审核人：
审批人：
单位名称：
陕西建工集团有限公司
编制日期：
2017年8月2日
专项施工方案内部审批表
工程名称
丰都牛肉深加工厂房及冻库建设项目-1号厂房
编制人
田国忠
专项
方案名称
高支模专项施工方案
编制日期
2017年8月2日
项目部名称
陕建丰都牛肉深加工及冻库工程项目经理部
项目
负责人
薛青辉
分包单位
分包
负责人
项目部
审核意见
项目技术负责人：
年月日
（项目公章）
项目负责人：
年月日
公司
部门审核
意见
单位技术负责人：
年月日
安全监督管理部门负责人：
年月日
科技质量部门负责人：
年月日
备注
1.工程概况··············································1
2编制依据··············································1
3高支模概况············································1
4模板及支撑系统选型····································2
5施工方法及顺序········································2.3
6安全措施和管理措施·····································4.5
7安全应急救援预案·······································6
8计算书·················································7至34
1、工程概况
丰都牛肉深加工厂房及冻库建设项目（1#厂房）位于重庆市丰都县水天坪工业园区内，北侧为已建横四路（H4路），场地位置优越，交通便利。
建筑面积：
约36179.90㎡，建筑层数：
3。
结构安全等级为二级，抗震设防烈度为6度，钢筋混凝土框架结构抗震等级为4级。
为确保工程施工的顺利进行，结合现场实际情况，特制定本方案。
2、编制依据
本方案编制依据有：
《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
《建设工程安全生产管理条例》（国务院令393号）；
《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质〔2009〕87号）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011;
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015;
重庆市建委有关文明施工、环境管理规定文件。
3、高支模概况
其中1#厂房-0.2至6.6m,层高为6.8m,板厚150MM，最大梁为400*700MM；6.6至13.4m，层高6.8M，板厚150MM,最大梁为400*700MM；13.4至20.4m,层高7M,板厚150MM,最大梁为400*700MM,属于高于五米低于八米的一般高支模。
4.模板支撑系统的选型
4.1梁板模板采用15mm厚夹板。
4.2板次龙骨30*80mm木方，主龙骨采用Φ48*3.0mm双钢管；梁主龙骨采用Φ48*3.0mm钢管；次龙骨采用30*80mm木方；侧肋木方采用30*80mm木方；立杆间距纵横1000mm.
4.3立杆，纵横连杆，扫地杆、垂直剪刀撑、水平剪刀撑均采用Φ48*3.0mm钢管。
4.4梁截面高度≥700mm以上选用Φ14对拉螺杆，梁截面高度≤600mm选用步步紧。
5.施工方法及顺序
5.1钢管支顶安装
脚手架安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。
钢管支顶安装时，立柱应采用对接方式，立杆上的对接扣件应交错布置，立柱之间对接必须加扣件固定好，以保证垂直度和力的传递。
支顶安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题应立即整改.顶托螺杆伸出钢管长度不得超过300mm。
钢管支顶的搭设要符合《建筑施工扣件式钢管式脚手架安全技术规范》的要求。
剪刀撑、横向斜撑的搭设应随立杆横向和纵向水平等同步，水平拉杆要与已浇注的混凝土柱顶紧，以增强水平方向的稳定性。
剪刀撑斜杆搭接长度不少于1m，要求不少于3个扣件连接
扫地杆离地面200mm设置，梁底立杆纵向全部设置扫地杆，纵横间距随满堂架。
纵横水平拉杆步距1500--1700mm。
垂直剪刀撑沿结构主梁支顶两侧立面及支撑立杆处纵向全高设置及中间纵横连续间距6.0m设置；剪刀撑与地面夹角45°≥60°；钢管搭接长度不小于1m，并用不少于3个扣件进行搭接。
高支模由扫地杆起至梁板底设置纵横水平剪刀撑，两步距一道
5.2梁高700mm以上的梁使用对拉螺杆加固，横向间距不得大于600，纵向不得大于400mm,梁高600mm以下采用步步紧加固间距不得大于400mm.梁跨度方向立杆间距1000mm，梁截面方向立杆间距1000mm。
梁底木方间距150mm；梁侧木方间距200mm.
5.3对顶抱柱
为增强模板支撑体系稳定性，在柱身采用对顶抱柱做法，纵向对顶Φ48³3.0mm钢管竖向沿柱高不大于3000mm设一道，横向沿柱截面设二道，详见对顶抱柱大样
5.4。
梁模板的安装：
先在楼面上弹出轴线、梁及支顶安装位置控制线，然后按设计标高调整钢管，将其调至预定的高度；然后在定好在钢管上安装梁底龙骨。
龙骨安装完成后，安装梁底模板，并拉线找平。
梁底模板按跨度0.1％起拱。
主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
对于梁高大于和等于700mm的梁，在梁底模安装后，在钢筋安装完成再安装侧模、压脚板，梁侧模板在中部加穿梁对拉螺杆加固。
5.5楼面模板的安装：
通线调整可调顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设钢管主龙骨（双），固定后架设次龙骨，然后在次龙骨上安装模板。
当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度0.1％起拱。
6安全设施和管理措施
6.1安全管理与监控
本工程高支模体系施工的安全隐患主要为：
防坍塌、高空坠落。
主要防患措施有：
6.1.1高支模的技术方案必须经企业的技术和安全负责人审批签字并盖章，经监理工程师批准才能实施。
6.1.2施工前必须明确高支模施工现场安全责任人，负责施工全过程的安全管理工作，施工现场安全责任人应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。
6.1.3项目现场要严格按照经审批的方案执行，确保施工安全。
6.1.4工人必须持证上岗，戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。
6.1.5操作层的施工荷载应符合设计要求（限载2kN/m2），不得超载，不得在其上集中堆放模板、钢筋等物件；并设置限载警示牌。
6.1.6雨天作业要有防滑措施和避雷措施。
防雷接地系统要求接地电阻小于1Ω。
利用建筑物柱内钢筋作为防雷引下线，引下线的间距不大于18m。
6.1.7六级以上大风雨，必须停止施工作业。
6.1.8施工期间不得拆除纵横水平杆、剪刀撑、扫地杆等。
6.1.9工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，梁下第一道纵横水平杆处设置大眼网并系牢。
6.1.10模板安装完后，应认真检查支顶是否牢固、模板应清扫干净。
并必须经现场监理人员及质安部检查合格后并按规定办理专项验收才能进行混凝土浇筑。
6.1.11模板必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。
6.1.12混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况。
发现异常现象时应立即暂停施工，并将施工人员撤离危险区域。
6.1.13模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具与工具过于集中堆放，在任何情况下模板立柱承受的荷载均不得超过荷载设计值。
6.1.14支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，应在适当地方挂设警示标志，禁止无关人员进入支模底下，并指定专人进行监护。
6.1.15支顶架拆除前应由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底，并应在统一指挥下进行，按后装先拆、先装后拆的顺序及安全作业的要求进行。
模板支顶应经单位工程负责人检查验证并确认不在需要时，且混凝土强度报告已出，并经有关负责人审批同意后才能拆除；支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业；在支顶拆除过程中，应设置防倾覆的临时固定措施——在支顶长向两旁设临时斜抛；同一层的构配件和加固件按先上后下、先外后里的顺序进行；在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步。
当必须超过两步时，应加设临时拉结；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，各构配件严禁抛掷至地面。
7安全应急救援预案
7.1安全事故应急救援架构
组长：
项目经理
副组长：
安全主任、项目副经理、技术负责人
组员：
质安员、技术员、材料员、施工员
当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。
按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。
7.2发生高处坠落事故应急求援
当发生高处坠落事故后，抢救的重点在于对休克、骨折和出血上进行处理。
发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。
遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。
处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
出现颅脑损伤，必须维持呼吸通畅。
昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。
有骨折者，应初步固定后再搬运。
遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。
搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。
抢救脊椎受伤着，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。
应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。
固定方法：
以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。
正确的现场止血处理措施。
一般伤口小的止血法：
先用生理盐水（0.9%NaCl溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎
加压包扎止血法：
用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
止血带止血法：
选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢止血扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3处。
结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。
每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5~1分钟。
动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。
同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
7.3发生支模坍塌应急救援
当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。
现场急救处理：
尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。
伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。
伤肢降温（避免冻伤），尽量避免局部热缺血。
伤肢不应抬高、按摩或热敷。
如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带，迅速转往医院。
立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。
按规定上报有关主管部门请求救援。
8计算书
梁模板（扣件式）计算书
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL14
新浇混凝土梁计算跨度（m）
8.4
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
400×700
新浇混凝土结构层高（m）
6.8
梁侧楼板厚度（mm）
150
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
1000
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
1700
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
1000、1000
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
500
梁底支撑小梁根数
4
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
200
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.7）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.7）+1.4×0.7×2]×1＝23.57kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.7]×1＝21.81kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.7]×1＝17.95kN/m
1、强度验算
Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×21.81×0.132+0.117×1.76×0.132＝0.04kN·m
σ＝Mmax/W＝0.04×106/37500＝0.94N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.677qL4/（100EI）=0.677×17.95×133.334/（100×10000×281250）＝0.014mm≤[ν]＝l/400＝133.33/400＝0.33mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R4=0.4q1静l+0.45q1活l=0.4×21.81×0.13+0.45×1.76×0.13＝1.27kN
R2=R3=1.1q1静l+1.2q1活l=1.1×21.81×0.13+1.2×1.76×0.13＝3.48kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R4'=0.4q2l=0.4×17.95×0.13＝0.96kN
R2'=R3'=1.1q2l=1.1×17.95×0.13＝2.63kN
五、次龙骨验算
次龙骨类型
方木
次龙骨材料规格（mm）
35×80
次龙骨抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
次龙骨抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
次龙骨弹性模量E（N/mm2）
9350
次龙骨截面抵抗矩W（cm3）
37.33
次龙骨截面惯性矩I（cm4）
149.33
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.27+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.4/3+0.5×（0.7-0.15）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×0.7×1]×max[0.5-0.4/2，（1-0.5）-0.4/2]/2×1，3.48+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.4/3}=3.51kN/m
q2＝max[0.96+（0.3-0.1）×0.4/3+0.5×（0.7-0.15）+（0.5+（24+1.1）×0.15）×max[0.5-0.4/2，（1-0.5）-0.4/2]/2×1，2.63+（0.3-0.1）×0.4/3]＝2.66kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.51×12，0.5×3.51×0.22]＝0.38kN·m
σ＝Mmax/W＝0.38×106/37330＝10.07N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.51×1，3.51×0.2]＝2.133kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.133×1000/（2×35×80）＝1.14N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×2.66×10004/（100×9350×1493300）＝1.2mm≤[ν]＝l/400＝1000/400＝2.5mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.66×2004/（8×9350×1493300）＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑次龙骨悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.51×1，0.393×3.51×1+3.51×0.2]＝4.02kN
同理可得，梁底支撑次龙骨所受最大支座反力依次为R1＝R4＝2.91kN，R2＝R3＝4.02kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.66×1，0.393×2.66×1+2.66×0.2]＝3.04kN
同理可得，梁底支撑次龙骨所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝2.55kN，R'2＝R'3＝3.04kN
六、主龙骨验算
主龙骨类型
钢管
主龙骨材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主龙骨根数
1
主龙骨弹性模量E（N/mm2）
206000
主龙骨抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主龙骨抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主龙骨截面惯性矩I（cm4）
10.78
主龙骨截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主龙骨自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.492×106/4490＝109.56N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝6.227kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.227×1000/424＝29.37N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.7kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.7kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1700/15.9=106.92≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.54
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×1×1.72/10＝0.07kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.7）+0.9×1.4×2]×1＝21.65kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.17+（0.3-0.1）×0.4/3+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，（1-0.5）-0.4/2]/2×1，3.21+（0.3-0.1）×0.4/3}=3.23kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.67kN，R2＝11.66kN，R3＝0.67kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.67+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×（1+0.5-0.4/2）/2×1，11.66，0.67+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.15）
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