模板专项施工方案.docx

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模板专项施工方案

清水河畔小区二标工程

模

板

安

装

拆

除

方

案

中余建设集团有限公司

2011年4月15日

施工专项方案报审表

工程名称：

清水河畔小区二标工程　　

致：

六安市建工建设监理有限公司（监理单位）

我方已根据施工合同的有关规定完成了清水河畔小区二标工程施工专项方案的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查．

附：

模板安装拆除专项方案

承包单位（章）　　　　　　　　　　　

项目经理　　　　　　　　　　　　

日　期　　　　　　　　　　　　

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师　　　　　　　　　　　

日　期　　　　　　　　　　　

总监理工程师审核意见：

项目监理机构　　　　　　　　　　　　

总监理工程师　　　　　　　　　　　　

日　期　　　　　　　　　　　　

施工专项方案会签表

工程分部分项

模板安装拆除专项方案

编制说明：

一、现行相关的法律、法规及相关标准、规范；二、本工程经审查合格的施工图纸；三、相关的工程验收规范等；四、类似建设工程项目的资料和经验。

　　　　　　　　　　　　　　　　编制人：

年　　月　　日

审核意见：

审核人：

年　　月　　日

施工企业审批意见：

审批人：

年　　月　　日

工程监理审批意见：

总　监：

年　　月　　日

模板支撑专项方案

一、工程概况：

六安市清水河畔小区二标工程位于六安市解放北路，六安市汽车北站旁，紧靠淠河总干渠，环境优美，地势优越。

总建筑面积约为68884M2（其中8#楼：

建筑面积2200㎡，框架6+1层，独立基础；10#楼：

建筑面积2200㎡，框架6+1层，独立基础；12#楼：

建筑面积2200㎡，框架6+1层，独立基础；14#楼：

建筑面积2200㎡，框架6+1层，独立基础；16#楼：

建筑面积2200㎡，框架6+1层，独立基础；18#楼：

建筑面积2200㎡，框架6+1层，独立基础；20#楼：

建筑面积2200㎡，框架6+1层，独立基础；幼儿园：

建筑面积2200㎡，框架3层，独立基础；15#楼：

建筑面积5000㎡，框剪11层，混凝土薄壁管桩基础；17#楼：

建筑面积5000㎡，框剪11层，混凝土薄壁管桩基础；19#楼：

建筑面积5000㎡，框剪11层，混凝土薄壁管桩基础；21#楼：

建筑面积5000㎡，框剪9层，混凝土薄壁管桩基础；22#楼：

建筑面积5000㎡，框剪11层，混凝土薄壁管桩基础；29#楼：

建筑面积12323㎡，框剪17层，建筑高度49.7米，混凝土薄壁管桩基础；）；设计使用年限：

50年；抗震设防烈度：

7度；抗震等级三级，建筑物耐火等级：

二级；建筑安全等级二级，建筑场地类别Ⅱ类。

◆工程名称：

清水河畔小区二标工程

◆建设单位：

六安市金安区城市重点工程建设管理办公室

◆设计单位：

安徽省古建园林规划设计研究院有限公司

◆勘察单位：

合肥建材地质工程勘察院

◆监理单位：

六安市建工建设监理有限公司

◆施工单位：

中余建设集团有限公司

◆工程地点：

六安市解放北路汽车北站旁

◆结构形式：

框架、框剪结构

◆基础结构：

独立基础、静压预制管桩基础

◆质量要求：

合格

◆工期要求：

500天

二、编制依据：

根据现行的法律法规、验收规范、本工程施工图纸。

三、模施工工艺墙模板支设顺序：

检查模板平整度→侧模板安装就位→安装纵横管椤→穿对拉螺栓→支设支撑→调整垂直度→紧固支撑。

梁模板支设顺序：

铺设梁底模板、立柱安装→安装梁侧模→安装梁侧模板木支撑→复核梁模尺寸标高→与相邻柱、墙的连接固定。

楼面模板支设顺序：

搭设木檩条、立柱安装→铺设椤木（50X100木方间距300mm）→铺设组装模板→复核模板平整度及标高。

四、模板及支撑的设计依据

模板及支撑设计时应计算以下荷载：

模板及支撑自重、新浇砼重量、钢筋重量、施工人员与施工设备重量、振捣砼时产生的荷载、新浇砼对模板的侧压力。

本工程上所有模板均用新胶合板与50×100木方制成定型模板，每块模板在制作之前均需出图，并附有相应的计算书，经现场技术负责人审核后方能制作。

设有模板制作详图、计算书及技术负责人的审核不得制作。

五、施工要求

所有模板必须进行翻样，并经审核后制作。

模板采用胶合板，其板面必须刷脱模剂，并按翻样要求进行制作。

其模板接缝用特种胶封闭。

在有防水要求处，穿心螺栓上设止水环，内外模板与内、外排架固定牢固。

现浇板梁模也采用胶合板，经翻样制作，木檩条铺50×100木方，再铺胶合板，便于固定胶合板，防止挠曲。

六、模板周材供应及调配

由木工翻样人员进行模板翻样，完成模板布板图并提交模板（钢管周材需用计划表，周材需用计划表经过项目部材料供应负责人审核。

由项目部按各单位工程进度分批次进场，统一调配。

现场建立严格的周材进场管理制度，并制定节约措施，降低材料损耗。

考虑到工期要求和模板的占用量，上部结构按二层用量配备。

七、柱子模板支撑

本工程柱子断面为矩形的断面。

采用20mm厚胶合板配制，竖向采用50×100木方背椤，横向采用Φ48壁厚3.5㎜钢管，以保证砼的施工质量，且模板不被破坏。

钢管柱箍沿竖向间距500mm。

八、框架梁、板模板

模板拟采用20mm厚胶合板，表面光洁，硬度好，周转次数高，砼成型质量好。

采用钢管脚手架支撑体系，（钢管立杆间距800×800），此支撑体系具有多功能、效率高、承载力大，安装可靠。

便于管理等特点。

梁板底模顶板搁栅采用50×100木方，搁栅间距300mm，钢管作搁栅托梁，间距1.2m。

梁模板采用20mm厚胶合板。

本工程跨度超过4m的梁按规定必须起拱，拱值不少于1～3%。

为提高模板及周转材料的利用率，模板支撑采用早拆模搭设形式。

框架梁模板支撑立面图

九、特殊部位模板

所有特殊模板都必须先作单体设计并由木工翻样绘制施工图，翻样图以设计和图纸会审纪要及修改通知单为依据。

1、楼梯模板

楼梯模板一般比较复杂，施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模。

安装外帮侧模和踏步模板。

安装模板时要特别注意斜向支柱的固定，防止浇筑砼时模板移动。

楼梯段模板组装图如下：

2、模板的拉结

高度≧800mm的梁在梁高1/2处要设拉结筋（对拉螺栓）一道，拉结间距沿纵向60-800mm。

本工程无≧800mm的梁。

十、预埋件和预留孔洞的设置

采用绑扎固定的方法：

用铁丝将预埋件锚脚与钢筋架绑扎在一起（如下图所示）。

为了防止预埋件位移，锚脚尽量长一些。

2、水平构件预埋件的留置

（1）梁顶面预埋件采用圆钉固定的方法

（2）板顶面预埋件的留置：

采用将预埋件锚脚做成八字形，与楼板钢筋焊接。

用改变锚脚的角度，来调整预埋件的标高。

3、预留孔洞的留置

（1）梁、墙侧面采用钢筋焊成的井字架卡住孔模，井字架与钢筋焊牢。

（2）板底面采用在底模上钻孔，用铁丝固定在定位木块上，孔模与定位木块之间用木楔塞紧。

当楼板板面上留设较大孔洞时，留孔处留出模板空位，用斜撑将孔模支于孔边上。

十一、模板施工注意事项

1、严格控制柱顶标高（误差不超过±10mm），模板安装必须严格按模板设计施工，模板相邻高差不超过3mm，所有节点必须逐个检查是否拧牢卡紧。

2、模板在使用前，均刷隔离剂，使用后及时清理归堆备用。

3、严格控制模板和立柱拆除时间，顶模板待砼强度达75%以上方可拆除。

悬挑结构要达到100%设计强度才能拆模。

4、模板的装拆和运输应轻放，严禁摔砸，严格控制施工荷载，上料要分散堆放，在支撑过程中必须先将一个网络的水平支撑及斜撑安装好的，再逐渐向外安装，以保证支撑系统在安装过程中的稳定性。

5、模板钢筋施工完毕，浇捣砼前，用工业用吸尘器将模板内的杂质吸尽。

6、模板拼缝处要逐个处理，为保证模板拆除后砼表面能达到清水砼效果，所有模板的拼缝处均用双海棉嵌缝胶粘贴密实，防止梁、柱阳角处因漏浆引起的漏筋和不密实现象。

7、每层楼的梁、柱模板同时支撑好，以免因二次支模造成砼漏浆和表面不平正现象。

8、模板的拆除实行模板拆除申请制度，所有的部位在砼浇捣后，都有专人负责将统一制作的标牌悬挂于该处最醒目的地方，标牌上标明此处砼的浇捣时间、砼的强度等级、责任人、以及侧模和底模的拆除时间。

十二、模板拆除

对竖向结构，在其混凝土浇注48h后，待其自身强度能保证构件不变形、不缺棱掉角时，方可拆除底模。

梁、板等水平结构早拆模部位的拆模时间，应通过同一条件养护的混凝土试件强度实验结果结合结构尺寸和支撑间距进行验算来确定。

当楼板的混凝土达到一定强度后，拆除早拆支撑强度后，再拆除及其余支撑杆。

模板拆除后应随即进行修整及清理，然后集中堆放，以便周转使用。

侧模：

在砼强度能保证其表面及棱角不会被损坏，方可拆除。

底模：

在砼强度符合下列规定后方可拆除。

结构类型

结构跨度

按设计砼强度值的百分率（%）

板

≤2

≥50

＞2，≤8

≥75

＞8

≥100

梁、拱

≤8

≥75

＞8

≥100

悬臂构件

≤2

≥100

＞2

≥100

十三、模板工程质量保证措施及注意事项

在模板工程施工过程中，施工人员需按施工质量控制程序图严格把关：

①、模板特别是梁的模板及其支撑，需进行设计计算，满足施工过程中刚度、强度和稳定性要求，能可靠的承受年浇注混凝土的重量、侧压力及施工荷载；

②、模板施工严格按木工翻样的施工图纸进行拼装、就位和设支撑，模板安装就位后，由技术员、质量员按平面尺寸、端面尺寸、标高、垂直度进行复核验收；

③、由于钢筋绑扎及模板施工穿插进行，安全施工难度将会大为增大，必须提高施工人员安全意识，时时做好安全防护措施。

④、为更好地保证砼面质量，拆模后，清理模板面砼残渣，再在板面涂刷一层水乳型脱模剂。

⑤、浇注混凝土时专门派人负责检查模板，发现异常情况及时加以处理；

一、柱摸板计算

条件：

柱模板采用20厚胶合板，50×100方木，48×3.5㎜钢管两根对拉，M12螺栓紧固；柱截面0.4×0.4m，柱高3.0m。

取Rc=25KN/m3t=200/20+15V=2m/hβ1=1β2=1.15

1、荷载计算：

F=0.22Rct0β1β2V1/2=0.22×25×（200/20+15）×1×1.15×√2=51.106KN/m2

倾倒砼水平荷载：

取Q=2KN/m2

51.106×1.2＋2×1.4=64.127KN/m2

〈1〉模板宽度0.5m则侧压力线分布荷载64.127×0.5=32.064KN/m

①、刚度验算：

W=1/6×1000×202=66666.67mm3

M=KMql2=-0.125×32.064×0.252=0.251KN·m

fσ=M/W=251000/66666.67=3.765N/mm＜[fm]=13N/mm2

V=KV×32.064×0.25=0.625×32.064×0.25=5.01

Vm=3V/2bh=3×5010/2×1000×20=0.375N/mm2＜[fv]=1.5N/mm2

②、挠度验算

I=1/12*bh3=1/12×1000×203=666666.67mm4

W=kwql4/100EI=0.521×32.064×2504/100×9500×666666.67=0.103

≦300/250=1.2mm

经过上述验算，满足要求

〈2〉方木受力计算、按四等跨计算

荷载计算：

64.127×0.3=19.238KN/m

①、强度验算：

W=1/6bh2=1/6×50×1002=66666.67mm2

M=KMql2=-0.107×19.238×0.52=-0.515KN·m

Fσ=M/W=515000/66666.67=7.725N/mm2＜[fm]=13N/mm2

V=kvql=0.5×19.238×0.5=4.810KN

Vm=3V/2bh=3×4810/2×50×100=1.443N/mm2＜[fV]=1.5N/mm2

②、挠度验算

I=1/12×50×1003=4166666.67mm4

ω=kωql4/100EI=0.967×19.238×5004/100×9500×4166666.67

=0.294mm＜500/250=2mm

满足要求

〈3〉钢管验算：

〈按筒支梁、钢管采用48壁厚3.5mmF=9.62

荷载：

38.476×0.5=19.238KN

F=19.238÷2=9.62KN

①强度验算：

M=1/4*Fl=1/4×9.62×0.76=1.828KN*M

W=π/32*（d4-d14）/d=π/32*（484-414）/48=5075.219mm3

fσ=M/W=1828000/5075.219=360.181÷2=180.09N/mm2<[fm]=215N/mm2

②挠度验算

I=π/64*（d4-d14）=121805.26

ω=Fl3/48EI=9620×7603/48×2.1×105×121805.26=3.439mm

≈760/250=3.04mm

满足要求。

4、对螺栓验算：

选M12螺栓（螺纹内径9.85mm净面程76mm2容许拉力12.9KN）

F=16.228÷2=8.114KN＜12.9KN

梁模板及其支撑验算

1、条件：

本层最大钢筋砼梁截面350*600，底模用木模，C25商品砼浇筑，坍落度140㎜，Φ48钢管作支撑系统，托管间距300㎜，大横杆间距1000㎜，立杆间距800㎜，每步架高1800㎜。

1、底板计算：

荷载计算

底板自重：

0.3×0.35=0.105KN/m

砼自重25×0.35×1.2=10.5KN/m

钢筋自重：

1.5×0.35×1.2=0.63KN/m

振捣砼荷载：

2.0×0.35=0.7KN/m

总紧向荷载：

q=（0.105+10.5+0.7）×1.2+0.7×1.4=14.546KN/m

（1）、底模验算：

查表：

KM=-0.121KV=-0.62KW=0.967

1抗弯强度：

Mmax=Kmql2=-0.121×14.5466×0.32=-0.158KN/m

W=1/6*bh2=1/6×350×502=125000mm3

Fσ=M/W=158000/125000=1.264N/mm2＜[fm]=13N/mm2

②抗剪强度：

V=kvql=0.620×14.546×0.33=2.706KN

τm=3V/2*bh=3×2.706×103/2×350×50=0.232N/mm2＜[fv]=1.4N/mm2

2刚度验算

不考虑振动荷载q=0.105+10.5+0.63=11.235KN/m

I=1/12*bh3=＞1/12×350×503=3645833.33/mm4

W=kwql4/100EI=0.967×11.235×3004/100×9.5×103*3645833*1/12=0.254mm＜[W]=300/400=0.75mm

满足要求

（2）、钢管横杠验算：

F=14.546×0.3=4.363KN

①抗弯验算：

Mar=Fl/4=1.091KN·m

W=π/32*（d4-d14）/d=5077.79mm3

Fσ=M/W=1091000/5077.79=214.85N/mm2＜[fm]=215N/mm2

②刚度验算

Wmx=Fl3/48EI=14.546×0.3=4.364knI=π/64（d4-d14）=121805.26

4364×10003/48×2.01×105×121805.26=2.64mm≈1000/400=2.5mm

③扣件抗滑能力验算：

（3）大横杆验算（按四等跨连续梁验算）

KM=-0.321KW=2.657（查表得）

F=4.363/2=2.182KN

M=-0.321*2182*800=560337.6N.MM

W=（3.14/32）*（d4-d14）/d=5077.793

Fб=M/W=560337.6/5077.793=110.351﹤【Fm】=205n/㎜2

②钢度验算

W=KM*FL3/100/201000/121867.04=1.211＜800/400=2㎜（满足）

⑷扣件抗滑能力验算

14.546*0.8/2=5.818KN＜7.2KN（满足）

⑸立杆稳定性计算

AS=3.14×（242-20.52）=489mm2

钢管回转半径：

I=1/4*√d2+d12=15.782

支柱受压应力：

5818/cos15007126/489=12.325N/mm2＜205N/㎜2

长细比λ=l/i=100/15.782=114.054查表得φ=0.489

σ=N/φA=2808/0.489×489=25.201N/mm2[fm]=215N/mm2

满足要求

⑹梁侧模验算：

（三等跨）

砼侧压力：

F=0.22×25×2×1.2×1.15√1=15.18KN/m2

将面荷转为线荷：

15.18×1=15.18KN/m

①抗弯强度：

Kw=-0.177Kv=-0.617Kω=0.99

W=1/6bh2=1/6×1000×202=66666.67mm3

M=Kwql2=-0.177×15.18×0.4332=0.504KN·m

fσ=M/W=7.560N/mm2＜[fm]=13N/mm2

②挠度验算：

I=1/12*bh3=1/12×1000×203=666666.67/mm3

W=KWql4/100E2=0.99×15.18×4334/100×9500×666666.67=0.834m＜433/400=1.083mm

木枋验算：

1.25÷3=0.42m

荷载：

15.18×0.42=6.325KN/m

按四等连续梁计算

①抗弯验算：

KM=-0.121KV=-0.62KW=0.967

W=1/6*bh2=1/6×50×1002=83333.33mm3

M=-0.121×6.325×0.52=0.191KN·m

f6=M/W:

191000/83333.33=2.292N/mm2＜[fm]=13N/mm2

②剪力验算

V=kvql=-0.62×6.352×0.5=-1.961KN

Vm=3×1.961/2×100×50=0.588N/mm2＜[fv]=1.5N/mm2

③挠度验算：

I=1/12×50×1003=4166666.67mm4

W=Kwql4/100EI=0.967×6.325×5004/100×9500×4166666.67=0.0966mm≤500/400=1.25mm

满足要求：

钢管及螺栓验算同前，满足要求故略

三、平板模板验算：

砼最大板厚120mm，木枋间距400，钢管间距1m。

荷载计算

楼板标准荷载为

楼板模板自重力0.33KN/m2

楼板砼自重力2.5×0.15=3.75KN/m2

楼板钢筋自重力1.1×0.15=0.165KN/m2

施工人员及设备〈均布荷载〉2.5KN/m2

〈集中荷载〉2.5KN/m2

设计均布荷载

q1=（0.33+3.75+0.165）×1.2+2.5×1.4=8.594KN/m2

q2=（0.33+3.75+0.165）×1.2=5.094KN/m2

p=2.5×1.4=3.5KN

q3=0.33+3.75+0.165=4.245KN/m2

将面载转为线载

q1=8.594×1m=8.594KN/mq2=5.094KN/mq3=4.245KN/m

按三等跨计算

1、均布荷载

M1=-0.1q1l2=-0.1×8.594×0.42=0.138KN·m

V1=-0.6q1l=-0.6×8.59×0.4=2.062KN

2、均布荷载组合集中荷载

M2=0.08q1l2+0.213pl=0.08×0.594×0.42+0.213×3.5×0.4=0.408KN·m

V2=-0.6q·l-0.675p=-0.6×8.594×0.4-0.675×3.5=-4.425KN

取第二种情况进行验算

（1）强度验算

Wm=bh2/6=1000×202/6=66670mm3

F6=M/W=408000/66670=6.119N/mm2＜[fm]=13N/mm2

Vm=3V/2×1000×20=0.332N/mm2＜[fv]=1.5N/mm2

（2）挠度验算

I=bh3/12=＞1000×203/12=666700mm4

Wm=kwql4/100EI=0.677×4.245×4004/100×9500×666700=0.116mm＜400/250=1.6mm

通过以上验算满足要求

楞木设计验算

条件：

楞木采用50×100松木、间距400、牵杠间距1000按两跨梁计算

荷载计算：

q1=8.594×0.4=3.438KN/m

q2=5.09×0.4=2.038KN/m

p=3.5KN

q3=4.245×0.4=1.698KN/m

均布荷载

M=-0.125ql2=-0.125×3.438×12=-0.430KN·m

V=-0.625ql=-0.625×3.438×1=-2.148KN

（1）均布荷载加集中荷载

M=-0.125ql2-0.188pl=-0.125×2.038×12-0.188×3.5×1=-0.913KN·m

V=0.625×2.038×1+0.688×3.5=3.682KN

取第二种情况进行验算：

W=1/6bh2=1/6×50×1002=83333.33mm2

f6=M/W=913000/83333.33=10.956N/mm2＜[fm]=13N/mm2

Fv=3V/2bh=3×3682/2×100×50=1.105N/mm2＜[fv]=1.5V/mm2

挠度验算：

I=1/12×50×1003=4166666.67mm4

W=0.512×1.698×10004/100×950×4166666.67=0.223＜1000/250=4mm

经过上面验算可知楞木满足要求，钢管及支撑验算同前、满足故略。