满堂脚手架施工方案docx.docx

满堂脚手架施工方案docx.docx

《满堂脚手架施工方案docx.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《满堂脚手架施工方案docx.docx（27页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

满堂脚手架施工方案docx

中铭-玲珑郡二期工程建设项目

满堂脚手架专项施工方案

编制人：

审核人：

审批人：

编制日期：

二零一八年七月十五日

编制单位：

甘肃宏伸建设工程有限公司

目录

一.工程概况2

1.工程名称2

2.工程参建单位2

3.工程建设地点2

4.工程简述2

5.结构概况2

二.编制依据3

三.支撑体系3

1.地基基础3

2.梁的支撑体系3

3.板的支撑体系3

四.施工工艺技术4

1.模板构造4

2.支架构造4

五.施工要求及脚手架构配件的质量标准4

六．技术保证条件5

七.模板拆装6

1.施工要求6

2.注意事项6

八.安全质量保证措施7

1.质量保证措施7

2.安全保证措施7

九.计算书8

1.梁支撑架计算书8

1）.参数信息9

2）.梁底支撑的计算9

3）.梁底纵向钢管计算12

4）.扣件抗滑移的计算12

5）.立杆的稳定性计算12

2.板支撑架计算书13

2.1板底支撑（纵向）钢管验算15

2.2挠度验算18

3.横向支撑钢管验算20

4.立杆承重连接计算24

5.立杆的稳定性验算24

6.立杆支承面承载力验算25

满堂脚手架专项施工方案

一.工程概况

1.工程名称

中铭-玲珑郡二期工程建设项目;4-1#、2#、3#、5#、6#、7#、8#、9#、10#楼，及幼儿园。

2.工程参建单位

建设单位：

武威中铭房地开发有限公司。

设计单位：

甘肃宏图建筑设计有限公司

监理单位：

兰州交大工程咨询有限责任公司

地勘单位：

核工业天水工程勘察院有限公司

施工单位：

甘肃宏伸建设工程有限公司

3.工程建设地点

武威市凉州区祁连大道西侧，北临中铭-玲珑郡一期工程，西临藏庄二组，南临临时规范道路。

4.工程简述

本工程为中铭-玲珑郡二期工程建设项目4-1#、2#、3#、5#、6#、7#、8#、9#、10#楼及幼儿园，设计为除幼儿园外均高层住宅楼，建筑总面积为：

113458平方米，建筑抗震设防烈度为8度，安全结构等极为二级，结构设计使用年限50年，工程结构为框架－剪力墙结构。

5.结构概况

本工程是中铭-玲珑郡二期工程项目,结构占地面积较大，

5.1、4-1#、5#、6#、7#、8#、9#楼地下二层，地上十五层，标准层层高2.95米，建筑高度为44.55米，

5.2、4-10#楼地下二层，地上十五层（局部八层），标准层层高2.95米，建筑高度为44.55米。

5.3、4-2#、3#楼地下二层，地上十四层，标准层层高2.95米，建筑高度为41.60米

二.编制依据

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

《建筑施工脚手架实用手册》

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016

危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质[2009]87号文）

本工程施工图纸

本工程施工组织设计

3.支撑体系

1.地基基础

本工程满堂脚手架设在现浇混凝土楼面上。

地基承载能力能够满足脚手架的搭设要求。

每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。

纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。

横向扫地干一应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

2.梁的支撑体系

主梁的截面尺寸分别为：

梁截面最大为300*600；

立柱纵向间距:

1.0米,横向间距为1.0米；立杆上端伸出模板支撑点长度:

0.2m；

脚手架步距:

1.50m；脚手架搭设高度:

2.3m，详见附图1。

梁计算过程详见计算书

3.板的支撑体系

脚手架横向间距:

1.0m；纵距:

1.2m；步距:

1.50m；立杆上端伸出至模板支撑点长度:

0.20m；脚手架搭设高度:

2.5m,详见附图2。

2.95m层板计算过程详见计算书

四.施工工艺技术

1.模板构造

模板采用15mm厚双面覆膜多层板，梁底模背肋采用45×80方木，净距150mm，纵放在小横杆上，小横杆间距1200mm，分配梁采用2根φ48钢管。

侧模用15mm厚胶合板模板，背肋用侧放45×80木方，间距200mm，竖向围檩采用单根φ48钢管，间距500mm，水平围檩用2根φ48钢管，共设1道。

梁底起拱按跨度L‰（L梁的跨度）。

楼板的底模背肋用45×80方木，间距240mm。

2.支架构造

1、立杆：

梁底立杆间距500，梁两侧立杆间距1000，梁两侧承重立杆采用单扣件连接;板的立杆纵向间距为1000，横向间距为1000。

2、扫地杆：

设置纵横双向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距基槽底面上皮200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，扫地杆要纵横平直。

3、纵横向水平杆：

纵横向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨，纵横交错，采用对接扣件连接。

两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步同跨内，错开距离不少于500mm。

各接头中心至最近主节点的距离不小于纵距的1/3。

可调支撑底部立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆，在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。

4、扣件安装：

扣件规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧力矩不小于40N·m，且不大于65N·m，在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150㎜，对接扣件的开口应朝上或朝内，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100㎜。

五.施工要求及脚手架构配件的质量标准

1、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。

2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。

操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。

3、钢管脚手架，选用外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。

脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

  4、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件》GB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。

钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。

如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

  5、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。

脚手架立杆、横杆、防护栏杆、扫地杆统一漆黄色，剪刀撑和踢脚杆统一均漆黑黄相间色。

6、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要70人，均有上岗作业证书。

六．技术保证条件

1、安全网络

2、满堂脚手架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。

七.模板拆装

1.施工要求

1、侧模，在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。

2、底模，应在同一部位同条件养护的混凝土试块强度达到要求时方可拆除。

3、模板支撑拆除前，混凝土强度必须达到设计要求，并经申报批准后，才能进行。

拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上。

在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，防止模板突然全部掉落伤人。

4、拆模时必须设置警戒区域，并派人监护。

拆模必须拆除干净彻底，不得保留有悬空模板。

拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

高处拆下的模板及支撑应用垂直升降设备运至地面，不得乱抛乱扔。

5、拆模时，不得用拆下的模板做脚手板。

6、脚手板搁至必须牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。

7、已拆除模板的结构，在混凝土强度符合设计混凝土的强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。

2.注意事项

1、模板拼装

模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符要求。

2、模板的基准定位工作

首先引测建筑的边柱轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。

3、标高测量时，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。

4、柱模板安装时，注意钢筋垫块，避免将垫块破坏，出现漏筋现象。

5、支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术和复核工作。

八.安全质量保证措施

1.质量保证措施

1.1.材料要求

1、钢管：

采用Φ48*3.0钢管，质量符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢规定，且必须无严重锈蚀、弯曲、压扁、变形等现象，严禁使用打孔的钢管。

2、扣件：

使用可锻铸铁扣件，质量符合国家现行标准规定，在螺栓拧紧扭力达65N·m时不得发生破坏；可调顶托：

丝杆外径不小于36mm。

3、要求钢管表面要平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

钢管严重锈蚀、弯曲变形者不得采用，旧扣件在使用前要进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更新，新旧扣件均应进行防锈处理。

1.2、搭设质量控制

1、操作人员必须进行岗位技术培训并持证上岗。

2、技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。

3、脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设，搭设时，质检员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。

4、满堂脚手架搭设完毕，依据本施工方案与单项作业验收表对脚手架进行自检，自检合格后报监理、建设单位进行复检，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

5、搭设柱模体系时，严格控制垂直度，最大偏差不得大于10㎜。

施工时应在地面弹出控制线，搭设过程中应随时吊线检查，保证满足架体垂直度要求。

1.3、支架使用过程的检查与保养

设置专职员工负责支架使用过程中的检查、保养和整修工作。

常规检查和保养每日一次，定期检查，如遇大风或雷雨季节应增加检查次数，在每次大风或雷雨过后都要认真检查整修，确保安全后方可继续使用。

检查项目包括：

杆件连接、构造是否符合规范规定；安全防护措施是否符合要求；是否超载等。

安装后的扣件螺栓拧紧力矩要采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行，不合格的必须重新拧紧。

严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。

2.安全保证措施

1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。

施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。

3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。

4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

5、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。

高处作业时，操作人员要扣上安全带。

6、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

7、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。

8、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。

九.计算书

1.梁支撑架计算书

图1梁模板支撑架立面简图

1）.参数信息

梁段信息:

L1；

1.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l（m）:

0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.30；

脚手架步距（m）:

1.00；脚手架搭设高度（m）:

2.30；

梁两侧立柱间距（m）:

0.60；承重架支设:

无承重立杆，木方垂直梁截面；

2.荷载参数

模板与木块自重（kN/m2）:

0.350；梁截面宽度B（m）:

0.250；

混凝土和钢筋自重（kN/m3）:

25.000；梁截面高度D（m）:

0.600；

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.000；

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

45.00；木方的截面高度（mm）:

82.00；

4.其他

采用的钢管类型（mm）:

Φ48×3.0。

扣件连接方式:

单扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80；

2）.梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×0.600×0.600=9.000kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×0.600×（2×0.600+0.250）/0.250=1.218kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+2.000）×0.250×0.600=0.600kN；

2.木方楞的支撑力计算

均布荷载q=1.2×9.000+1.2×1.218=12.262kN/m；

集中荷载P=1.4×0.600=0.840kN；

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=1.986kN；

N2=1.986kN；

木方按照简支梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.500×8.200×8.200/6=50.43cm3；

I=4.500×8.200×8.200×8.200/12=206.76cm4；

木方强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.986/0.600=3.310kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×3.310×0.600×0.600=0.119kN.m；

截面应力σ=M/W=0.119×106/50430.0=2.363N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

木方抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:

Q=0.6×3.310×0.600=1.192kN；

截面抗剪强度计算值T=3×1191.780/（2×45.000×82.000）=0.484N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

木方挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形V=0.677×2.759×600.0004/（100×9500.000×206.763×103）=0.123mm；

木方的最大挠度小于600.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（kN.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.986kN；

最大弯矩Mmax=0.348kN.m；

最大变形Vmax=0.593mm；

截面应力σ=0.348×106/4730.0=73.489N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3）.梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

4）.扣件抗滑移的计算

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，

该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=1.99kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5）.立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=1.986kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.149×5.800=1.036kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=0.720kN；

N=1.986+1.036+0.720=3.743kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.50；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.73；

σ--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：

1.185；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：

a=0.300m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.000=2.015m；

Lo/i=2014.500/15.900=127.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆受压强度计算值；σ=3742.644/（0.412×450.000）=20.187N/mm2；

立杆稳定性计算σ=20.187N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.000+0.300×2=1.600m；

Lo/i=1600.000/15.900=101.000；

公式

（2）的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.580；

钢管立杆受压强度计算值；σ=3742.644/（0.580×450.000）=14.340N/mm2；

立杆稳定性计算σ=14.340N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

lo=k1k2（h+2a）（3）

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.600按照表2取值1.006；

公式（3）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.185×1.006×（1.000+0.300×2）=1.907m；

Lo/i=1907.376/15.900=120.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.452；

钢管立杆受压强度计算值；σ=3742.644/（0.452×450.000）=18.400N/mm2；

立杆稳定性计算σ=18.400N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

2.板支撑架计算书

搭设示意图：

平台水平支撑钢管布置图

侧立面图

采用的钢管类型为Φ48×3.0。

2.1板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型

Ö48.3×3.6

钢管截面抵抗矩W（cm3）

5.26

钢管截面惯性矩I（cm4）

12.71

钢管弹性模量E（N/mm2）

2.06×105

钢管抗压强度设计值[f]（N/mm2）

205

纵向钢管验算方式

三等跨连续梁

G1k=g1k=0.04kN/m

G2k=g2k×lb/（n+1）=0.35×1.2/（2+1）=0.14kN/m

Q1k=q1k×lb/（n+1）=1×1.2/（2+1）=0.4kN/m

Q2k=q2k×lb/（n+1）=3×1.2/（2+1）=1.2kN/m

1、强度验算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。

满堂脚手架平台上的无集中力

q1=1.2×（G1k+G2k）=1.2×（0.04+0.14）=0.216kN/m

q2=1.4×（Q1k+Q2k）=1.4×（0.4+1.2）=2.24kN/m

板底支撑钢管计算简图

Mmax=（0.100×q1+0.117×q2）×la2=（0.100×0.216+0.117×2.24）×1.22=0.408kN·m

Rmax=（1.100×q1+1.200×q2）×la=（1.100×0.216+1.200×2.24）×1.2=3.511kN

ó=Mmax/W=0.408×106/（5.26×103）=77.567N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

满堂脚手架平台上增加集中力最不利计算

q=q1+q2=0.216+2.24=2.456kN/m

q2=1.4×F1=1.4×2=2.8kN

板底支撑钢管计算简图

弯矩图

Mmax=0.937kN·m

剪力图

Rmaxf=5.272kN

ó=Mmax/W=0.937×106/（5.26×103）=178.137N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求！

2.2挠度验算

满堂脚手架平台上无集中力

q'1=G1k+G2k=0.04+0.14=0.18kN/m

q'2=Q1k+Q2k=0.4+1.2=1.6kN/m

R'max=（1.100×q'1+1.200×q'2）×la=（1.100×0.18+1.200×1.6）×1.2=2.542kN