金诚石化延迟焦化装置技术员理论考试年题库中级技术员.docx
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金诚石化延迟焦化装置技术员理论考试年题库中级技术员
延迟焦化题库（中级）
一、填空题（44题）
1、渣油温度由临界反应温度下限升高到临界反应区温度上限，这一加热阶段，裂化反应速度（小于）缩合反应速度。
（P12）
2、分馏系统的任务是把焦炭塔顶来的油气混合物按（沸点范围）分割为富气、汽油、柴油、蜡油等馏分。
（P13）
3、焦化富气在吸收稳定中的组分分离，利用的是（相似相溶）原理。
（P13）
4、焦化富气吸收分离的关键组分是（C2和C3）。
（P14）
5、渣油的密度与其（氢）含量有关。
（P15）
6、联合循环比=（新鲜原料油量+循环油量）/新鲜原料油量=（1+循环比）。
（P19）
7、在炼油厂中焦化干气的用途是（作燃料气）和（作制氢装置原料）。
（P25）
8、普通石油焦除作为燃料使用外，还可作为炼铝工业的（阳极弧）。
（P25）
9、利用常规延迟焦化工业装置生产针状焦时，在操作上需采用（变温操作）。
（P27）
10、针状焦是（多孔）固体，有（银灰色）金属光泽，焦孔略呈（椭圆形）。
（P27）
11、加热炉引风机的操作主要是控制好（风机的出口压力）和（空气流量）。
（P31）
12、接触冷却系统是将焦炭塔吹汽产生的大量蒸汽进行（密闭放空回收）的场所。
（P34）
13、原料缓冲罐的液面一般控制在（60%-80%），液位过高会出现（渣油从平衡线满到分馏塔，打乱分馏的操作）。
（P36）
14、分馏塔顶温度的控制主要是靠调节（塔顶回流量）来实现的。
（P36）
15、蒸汽发生器的操作主要是要控制好（蒸汽发生器的压力、发汽量）以及（汽包的液位）。
（P37）
16、解吸塔的操作主要是控制好（塔底温度）和（解吸气量）。
（P40）
17、HL型旋流除油器，结构特征是（双曲线形状的弧线锥体）。
（P41）
18、液态烃的质量指标主要是控制液态烃中（C5）、（H2S）及（残留物含量）。
（P45）
19、操作时，要保持辐射泵各部正常润滑，滚动轴承温度不大于（70）℃，滑动轴承温度不大于（65）℃，机体温升不大于（90）℃。
（P64）
20、焦炭塔换塔时，要密切注意（辐射）泵出口压力及流量变化，防止换塔憋压。
（P65）
21、如果换热器是用在酸性油的场合，在换热器端盖打开前应做（用水冲洗）处理。
（P72）
22、延迟焦化装置发生紧急停工的条件大致分为：
（生产操作故障）、（设备故障）和（公用工程故障）三类。
（P74）
23、当装置需要进行紧急停工时，要注意防止脱硫系统（高压窜低压）情况的发生。
（P74）
24、瓦斯带油时，会引起（烟囱冒黑烟）、（炉膛温度上升）、（辐射出口温度上升）。
（P78）
25、往复式压缩机冷却水系统故障的原因包括（冷却水管路漏水）、（缸垫不严）、（冷却水管或冷却器内水垢过多）。
（P104）
26、双面辐射焦化炉基本分为两种：
（多室箱式炉）和（多室阶梯炉）。
（P112）
27、扁平焰低NOx高效油气联合燃烧器油枪采用（蒸汽雾化），气枪为（非预混式），一次风、二次风分别进入（烧嘴砖），使空气和燃料得以稀释。
（P114）
28、空气预热器的隔板将热管的（蒸发段）和（冷凝段）隔开，同时也将烟气通道和空气通道隔开。
（P115）
29、焦炭塔的筒体由（焦炭段）、（泡沫段）和（空塔段）三部分组成。
（P117）
30、焦炭塔筒体与裙座的连接形式有：
（一般对接型）、（搭接型）、（圆弧过渡对接型）和（整体锻焊型）四种。
（P119）
31、离心式压缩机的扩压器可分为（无叶扩压器）、（叶片扩压器）和（直壁扩压器）三种。
（P123）
32、离心式压缩机的（止推）轴承承受由推力盘传递的剩余轴向力。
（P123）
33、辐射泵的出口阀必须在电机启动后（5）min内打开。
（P135）
34、湿式空冷包括（增湿型）、（喷雾蒸发型）、（湿面型）三种类型。
（P139）
35、目前，在延迟焦化装置中使用的顶盖形式有（头盖法兰式）、（气动阀门顶盖）、（液压头盖）。
（P140）
36、四通旋塞阀由（铬钼）合金体和（旋塞）配合而成。
（P141）
37、自动切焦器的自动切换是利用（压力回零）原理来工作的，它是由（）来完成高压水的换向。
（P144）
38、PID控制器参数的工程整定法主要有：
（临界比例法）、（反应曲线法）和（衰减法）三种方法。
（P149）
39、为了减少压缩机的能量损耗，在压缩机负荷有可能经常波动的场合，可以采用（调节转速）的办法来保证离心式压缩机的负荷满足工艺上的要求。
（P153）
40、分程控制器为了实现分程的目的，需借助于附设在每只控制阀上的（阀门定位器）对信号的转换功能。
（P155）
41、在炼制酸值较高的原油时，炼油一次加工装置的高温重油管线易发生主要由环烷酸引起的（锐槽沟状）腐蚀。
（P178）
42、脱硫系统的腐蚀机理为在碱性条件下由胺及二氧化碳引起的（腐蚀开裂）和（均匀减薄）。
（P179）
43、目前采用的腐蚀挂片技术主要有（现场腐蚀挂片监测）和（挂片探针监测）。
（P184）
44、眼睛接触硫化氢时，立即提起眼睑，用流动清水冲洗（10min）或用（2%碳酸氢钠）溶液冲洗。
（P210）
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二、判断题（144题）
1、热转化过程一般包括裂解反应和缩合反应，裂解反应为放热反应，缩合反应为吸热反应。
（×）（P8）改：
裂解反应为吸热反应，缩合反应为放热反应
2、在焦化过程中，芳烃很容易在芳环上发生断裂，因此会产生大量的气体。
（×）（P9，P43）改：
在焦化过程中，芳烃很难在芳环上发生断裂。
3、焦化反应过程中，非烃分子的热转化反应中很少发生异构化反应和烯烃的叠合反应。
（√）（P10）
4、烯烃裂解多发生在双键，单键稳定不易断裂。
（×）（P11）改：
烯烃裂解发生在单键，双键稳定不易裂解。
5、将液化气（C2、C3）从脱乙烷汽油中分离出来的操作过程是在稳定塔中进行的。
（×）（P14）改：
C3、C4
6、黏度是衡量流体内部摩擦阻力的指标，与油品的族组成有关。
烷烃含量较高的重油，其黏度较低。
（√）（P16）
7、减压渣油中的各组分的兰氏残炭值均与其氢碳比有关。
（×）（P17）改：
饱和烃除外
8、随着原料康氏残炭值的增大，由胶质-沥青质生成的无定形焦炭比例逐渐增大。
（√）（P17）
9、在原料一定的情况下，加热炉出口温度越低，焦炭塔内泡沫层越高。
（√）（P19）
10、焦炭塔小吹汽完毕后加大吹汽量，将油气、蒸汽赶至分馏塔。
（×）（P22）改：
接触冷却系统
11、相对于催化液态烃，焦化液态烃的烯烃含量较少，平均相对分子质量低。
（√）（P25）
12、馏程范围适当、黏度大的原料有利于针状焦的操作和保证针状焦的质量。
（×）（P26）改：
黏度大
13、针状焦一段法生产工艺适用于高芳烃原料油。
（√）（P27）
14、加热炉操作时，要按照设定的工艺指标和原料性质控制好辐射出口温度，波动范围不超过±1℃。
（√）（P29）
15、加热炉点火前，要关闭瓦斯阀、加热炉人孔、防爆门等，调节烟道挡板开度约2/3左右。
（×）（P29）改：
2/3
16、加热炉引风机启动时要先开启启动按钮，再打开风机的入口调节阀和火嘴风门。
（×）改：
先打开风机的入口调节阀和各火嘴风门，再按启动按钮
17、一般来说，加热炉注水量为辐射量的1%-2%，辐射量越大，注水的比例应越小。
（P32）
18、焦炭塔给汽流程为：
给汽→新塔顶→新塔底→呼吸阀放空。
（P32）改：
给汽→新塔底→新塔顶→呼吸阀放空
19、大吹汽时，按正常切换顺序进行，要一边打开老塔去接触冷却塔放空阀，一边关闭老塔去分馏塔隔断阀。
（√）（P34）
20、焦炭塔新塔预热时，接触冷却塔的塔底污油要送到甩油罐外甩至罐区。
（×）（P34）改：
污油罐
21、分馏塔顶温度直接影响汽油的干点，塔顶温度越高，汽油的干点也越高。
（×）（P36）改：
分馏塔顶温度直接影响汽油的干点，在进料组成和流量不变的情况下，塔顶温度越高，汽油的干点也越高
22、蒸发器中热源的流量及温度的变化，能引起蒸汽发生器汽包压力的变化。
（√）（P37）
23、分馏塔底温度的上限受到塔底结焦和循环比的限制。
（√）（P37）
24、脱乙烷油组成变重或流量增大，均会使稳定塔顶压力上升。
（×）（P40）改：
变轻
25、富液中带烃量增加，会引起富液闪蒸罐压力上升。
（√）（P41）
26、焦炭塔放水时，应先关闭大油气线操作平台呼吸阀。
（×）（P34，P44）改：
打开
27、焦炭塔放水时放不下来，可能是呼吸阀未打开或开度不够。
（√）（P34，P44）
28、控制炉管表面温度是为了控制炉出口温度。
（×）（P31，P44）改：
保证炉管安全运行
29、焦炭塔换塔后，接触冷却塔冷却的是焦炭塔小吹汽和大吹汽时产生的油气。
（×）（P34，P44）改：
焦炭塔大吹汽时从焦炭塔带出的油气
30、甩油罐中的污油是焦炭塔吹汽时产生的。
（×）（P34，P44）改：
甩油罐中的污油是预热时产生的
31、在大吹汽时油气入接触冷却塔，需要调节好接触冷却塔的回流量，塔顶温度不能超过工艺指标规定。
（√）（P35，P45）
32、溢流时焦炭塔的冷焦水的出口是去接触冷却塔。
（×）（P42，P140）改：
冷焦水罐
33、在其他条件不变的情况下，提高稳定塔顶压力，稳定汽油的蒸气压下降。
（×）（P43）改：
上升
34、原料气流量过大或来量不稳，溶剂冷后温度高，都能引起净化干气中H2S含量增高。
（√）（P45）
35、轻油裂解渣油具有芳烃含量高，胶质、沥青质含量少，灰分低的特点。
（√）（P46）
36、在延迟焦化除焦过程中，采用大切距除焦，可以减少焦炭中的粉焦量。
（√）（P47）
37、汽油蒸气压的控制是通过调整稳定塔的操作来实现的。
（√）（P43，P141）
38、装置贯通吹扫前，要检查吹扫流程，并将流程中的所有阀门打开。
（×）（P50）改：
关闭
39、装置贯通吹扫前，泵的进口要先装好Y形过滤器中的过滤网。
（√）（P50）
40、加热炉砌筑工程完毕后，自然通风3天以上就可以进行烘炉操作。
（×）（P52）改：
5天
41、烘炉过程中，要对称增点火嘴，按照先点中心后向外增点的原则。
（√）（P54）
42、装置气密试验试压合格标准为：
各检查点经肥皂水试验无泄漏，保压20min内压力不下降。
（√）（P54）
43、容器进行试压时，液压试验压力PT=1.15P（P为最大操作压力）。
（×）（P55）改：
1.25
44、吸收稳定开工引汽油的流程为：
汽油出装置线→吸收塔进料→吸收塔（解吸段）→连通阀→吸收塔（吸收段）底。
（×）（P57）改：
吸收塔（吸收段）底→连通阀→吸收塔（解吸段）
45、开工确认只是对装置是否具备开工条件的确认，而对参加开工操作的人员资格不需确认。
（×）（P47，P305）改：
包括对参加开工操作的人员资格的确认。
46、新建加热炉烘炉前要对炉体进行自然通风。
（√）（P53，P308）
47、装置停工，吹扫结束后，吸收稳定系统需进行钝化处理。
脱硫系统原料与吸收稳定不同，不需要进行钝化处理。
（×）（P60）改：
脱硫系统需要进行钝化处理
48、加热炉在线清焦的方法适用于各种材质的炉管。
（×）（P61）改：
适用于Cr9Mo炉管
49、炉管烧焦前，先用蒸汽将炉管吹扫干净，再点炉升温，炉管继续通入蒸汽。
（√）（P61）
50、加热炉烧焦时，炉管燃烧的颜色以暗红为好。
（√）（P62）
51、离心泵运转时，要求电机温度不大于65℃，轴承温度不大于75℃。
（×）（P63）改：
电机温度不大于75℃，轴承温度不大于65℃
52、辐射泵注入封油时，要保持注入压力大于辐射泵入口压力0.05MPa。
（√）（P64）
53、辐射泵预热时，不应直接预热，应该先用封油灌满泵体后，再进行预热。
（√）（P65）
54、辐射泵停泵后，冷却水系统继续循环，停止封油注入。
（×）（P65）改：
继续向端面密封注入封油
55、高压水泵操作工接到开高压水泵信号后，可以直接开泵。
（×）（P67）改：
需要对泵的情况在进行检查，高压泵无问题后向除焦岗位发出开泵信号，对方同意后，才能开泵
56、离心式压缩机开机前，工艺管路要检查合格，出口阀打开。
（×）（P69）改：
处于关闭状态
57、往复式压缩机运行时，要保持入口压力不低于工艺操作指标，并保持压力稳定。
（√）（P71）
58、装置紧急停工时，瓦斯经富气压缩机后放入低压瓦斯系统。
（×）（P74）改：
瓦斯在分馏塔顶油水分离罐顶压控处放入低压瓦斯系统
59、原料油中断时，可以停蜡油出装置，将蜡油改回原料罐，降低处理量操作。
（√）（P75）
60、当装置原料油中断时，可能引起辐射量的变化，此时要关小注汽量，控制好分馏塔底液位。
（×）（P75）改：
加大
61、瓦斯带水可能引起火嘴回火、辐射出口温度下降等情况的发生。
（√）（P78）
62、若因瓦斯带水引起火嘴熄灭过多，需立即用点火棒点燃，防止炉膛温度下降。
（×）（P78）改：
应紧急切断瓦斯，吹扫炉膛后再重新点炉
63、若加热炉注水中断时，可用新鲜水短时代替，适当降温降量。
（√）（P79）
64、焦炭塔冲塔时，需相应用将处理量，降低分馏塔底循环量的方法进行处理。
（×）（P80）改：
增大分馏塔底循环量
65、蜡油带水时，可造成高温泵密封泄漏，引起火灾。
（√）（P83）
66、当蒸汽发生器安全阀因压力高起跳时，需立即将安全阀隔断阀关闭。
（×）（P84）改：
应首先减少热源，待压力下降到正常值时，关闭安全阀隔断阀
67、若稳定塔底重沸器存在气阻时，需要关闭热旁路，使气体逸出液相。
（×）（P86）改：
全开
68、再吸收塔液面压空时，焦化分馏塔会出现压力突然上升的现象。
（√）（P87）
69、压缩富气中断时，会造成吸收塔顶压力下降、顶温上升。
（×）（P88）改：
顶温下降
70、当干气脱硫系统压力升高影响操作时，可以改部分干气至低压瓦斯管网。
（√）（P88）
71、酸性气带烃时，可以适当降低闪蒸罐压力和液位。
（√）（P90）
72、当焦炭塔冲塔引起辐射泵抽空时，要打开辐射泵进口过滤器的副线，增加抽出量。
（×）（P96）改：
严禁开进口过滤器副线阀
73、当中压蒸汽不正常，导致压力下降到一定数值时，离心式压缩机要控制好转速，关闭出口阀，关闭反飞动阀。
（×）（P100）改：
全开
74、当离心式压缩机正常运行时，因喘振引起振动时，应先开大反飞动阀进行调节，无效时需停机。
（√）（P101）
75、当转子振动严重时，可以引起离心式压缩机的轴承温度升高。
（√）（P102）
76、汽缸内有水冲击会引起气阀部件工作不正常。
（√）（P105）
77、当空冷器翅片结垢时，可以用蒸汽清除翅片管外部积灰，注意不能用高压水枪，以免造成翅片管的损坏。
（×）（P105）改：
可以用高压水枪
78、高压水泵抽空时，应将除焦控制阀打到回流位，不能维持生产时停泵处理。
（√）（P108）
79、底盖机柱塞密封漏油或油箱内油量太小可引起起重柱塞和保护筒升降不灵。
（√）（P108）
80、双面辐射焦化炉管内介质一般采用自下而上流动方式。
（×）（P112）改：
自上而下
81、在周向最高热强度相等的前提下，双面辐射焦化炉辐射管面积可比单面辐射焦化炉减少1/3。
（√）（P113）
82、扁平焰低NOx高效油气联合燃烧器助燃风通过一次风门和二次风门分别进入炉膛，一次风用来对燃烧区进行稀释，二次风用来稳定火焰。
（×）（P114）改：
二次风用来对燃烧区进行稀释，一次风用来稳定火焰
83、扁平火焰低NOx高效节能环保燃气燃烧器火焰形状规则、整齐、刚强有力、不舔炉管，加热炉工艺性好。
（√）（P114）
84、延迟焦化加热炉使用的热管式空气预热器几乎都是重力式热管，因此，只有水平和垂直两种安装方式。
（×）（P115）改：
倾斜和垂直
85、加热炉要尽量避免低于设计负荷的80%运行。
（×）（P115）改：
60%
86、焦炭塔是延迟焦化装置的主要设备，其作用是为经过加热的原料油提供焦化反应的场所。
（√）（P117）
87、在焦炭塔中，焦炭层为主要反应区。
（×）（P117）改：
泡沫层
88、在渣油生焦率较高、液体收率较低的条件下，同等处理量的焦炭塔，需采用较大直径的焦炭塔。
（×）（P117）改：
较小
89、往复式压缩机驱动方式多采用电动机，离心式压缩机驱动方式多采用蒸汽透平或变频电机。
（√）（P120）
90、往复式压缩机注入传动机构和汽缸的润滑油是循环使用的，需要油冷却器进行冷却。
（×）（P121）改：
注入汽缸的油量较少，润滑油注入机体后，大都随气体带走并对启发进行润滑
91、往复式压缩机的采用顶开吸气阀调节时，会有损阀片的使用寿命，可适用于转速较高的情况。
（×）（P122）改：
转速不高
92、离心式压缩机平衡盘不能平衡掉全部轴向力，仍有一部分轴向力作用到止推轴承上。
（√）（P123）
93、离心式压缩机的轴向力在正常运转时指向入口。
（√）（P123）
94、离心式压缩机使用的滑动轴承不是标准件，需由压缩机制造厂配套供应。
（√）（P123）
95、密封是气模螺旋槽端面密封或接触式机械密封的简称。
（×）（P124）改：
非接触式
96、一般规定，离心式压缩机的最大连续转速为额定转速的110%。
（×）（P127）改：
105%
97、为了防止压缩机发生喘振，气体流量应始终大于该转速下的最小流量。
（√）（P128）
98、蒸汽透平是一种原动机，是一种将蒸汽热能转换成机械能的旋转式原动机。
（√）（P129，P306）
99、冲动式蒸汽透平中，蒸汽的热能转变成动能的过程是在工作叶片中进行的。
（×）（P129）改：
喷嘴
100、蒸汽透平的转子由叶片、叶轮和转轴三个部件组成，蒸汽对叶片的作用力由叶轮传给转轴。
（√）（P130）
101、焓值的大小决定于物系的温度和压力，温度、压力愈高，焓值越小。
（×）（P131）改：
越大
102、蒸汽透平-离心压缩机机组启动前应首先进行蒸汽暖管，用1.0MPa的进汽压力暖管约30min。
（×）（P133）改：
0.2-0.3
103、为防止蒸汽透平-离心压缩机组发生喘振，操作中必须遵守“升压先升速，降压先降速”的原则。
（√）（P134）
104、WTB型辐射泵采用滑动轴承，隔板式。
（×）（P135）改：
滚珠轴承，壳体式
105、辐射泵预热时，预热速度不大于50℃/h，整个预热时间不小于8h。
（√）（P136）
106、高压水泵是依靠叶轮的高速旋转，切焦水在向心力的作用下火的能量，为除焦提供所需要的压力。
（×）（P136）改：
离心力
107、斜顶式空冷器的管束倾斜呈人字形放置，夹角一般在60°，占地面积大。
（×）（P139）改：
小
108、鼓风式空冷器的鼓风机装在管束上方，由于风机产生风压，迫使空气流过管束。
（×）（P139）改：
下方
109、自动顶盖机操作时，要经常检查蝶簧变形情况，要求初始预紧力为12MPa，若预紧力≥15MPa时，应更换蝶簧。
（√）（P140）
110、四通旋塞阀由Cl、Mo合金体和旋塞配合而成。
（×）（P141）改：
Cr
111、自动切焦器阀芯位于阀套内，将阀套分隔为上、下两个空腔，空腔与二位四通阀相通。
（√）（P144）
112、当自动切焦器自动切换失灵后，可通过保护罩上的小孔来进行手动调节和切换。
（×）（P144）改：
大孔
113、焦炭塔底盖机的保护筒分为内保护筒、外保护筒、下保护筒三部分。
（√）（P145）
114、除焦过程中，当水力除焦控制系统接近开关失灵时，可将操作台操作面板上联锁解除开关拨到“关”位置，继续进行除焦作业。
（×）（P147）改：
开
115、除焦时，除焦控制系统的变频柜必须在塔顶防爆操作台送电正常后，方可送电。
（√）（P147）
116、常规控制器有三种：
比例（P）控制器、比例积分（PID）控制器、比例积分微分（PI）控制器。
（×）（P148）改：
PI、PID
117、比例积分微分调节器适用于容量滞后较大，延滞不太大，允许有余差的对象。
（×）（P149）改：
不允许
118、原料缓冲罐的控制方案采用单参数控制，通过调节入装置的原料量来控制液位。
（√）（P150）
119、加热炉采用辐射出口温度-炉膛温度串级控制时，辐射出口温度为副变量，炉膛温度为主变量。
（×）（P151）改：
炉膛温度为副变量，辐射出口温度为主变量
120、正常操作时，其他条件不变的情况下增大分馏塔渣油上进料量，分馏塔蒸发段温度下降，循环比下降。
（×）（P152）改：
增大
121、分馏塔塔顶温度控制与塔顶循环回流组成串级控制，温度是主变量，回流量为副变量。
（√）（P153）
122、稳定塔液态烃出装置流量与稳定塔回流罐液面组成单参数控制调节。
（×）（P155）改：
串级调节
123、目前普遍采用的焦炭塔料位计有中子料位计和γ料位计。
（√）（P156）
124、DCS的本意为集散控制系统，它是计算机技术、控制技术和网络技术高度结合的产物。
（√）（P157）
125、初期DCS主要用于处理数字量信号，PLC主要处理模拟量信号，随着技术的发展，DCS和PLC出现了融合的趋势。
（×）（P159）改：
DCS主要用于处理模拟量信号，PLC主要处理数字量信号
126、先进控制ABC，是通常将基于数学模型而又必须用计算机来实现的控制算法。
（×）（P160）改：
APC
127、分馏塔多变量控制器的主要目的是再切换四通阀等频繁扰动下保持平稳操作、提高轻油收率。
（√）（P164）
128、加热炉炉多变量控制系统中，原料罐液位子控制器被控变量包括进料量设定值、加热炉各路流量设定值。
（×）（P163）改：
操纵变量
129、除焦程序控制联锁中硬联锁切除开关，在操作台上，必须用钥匙才能切除。
（√）（P168）
130、对有毒气体进行检测报警的仪器大部分采用接触燃烧式传感器。
（×）（P168）改：
定电位电解法传感器
131、接触燃烧器检测电路由补偿元件和检测元件组成惠斯登电桥电路。
（√）（P168）
132、焦化装置使用的分析仪表主要有氧化锆分析仪，氧化锆是一种液体电解质。
（×）（P169）改：
固体电解质
133、压力容器内的氢鼓泡是由于腐蚀产生的氢引起的，不是工艺过程中产生的氢气。
（√）（P171）
134、随着石油馏分沸点的提高，馏分油中硫醇硫和二硫化物的比例迅速下降，硫醚硫的比例先增后减，而噻吩类硫化物的比例持续增加。
（√）（P176）
135、加热炉空气预热器高温烟气露点腐蚀的主要腐蚀物质是硫酸铁。
（×）（P177）改：
硫酸铁和硫酸亚铁
136、分馏塔高温硫腐蚀的腐蚀形态为均匀腐蚀。
（√）（P177）
137、环烷酸腐蚀生成的环烷酸铁可以溶解在油中，金属表面相对光洁，可使腐蚀不断进行。
（√）（P178）
138、脱硫系统的氢脆由氢本身引起钢材脆化现象，氢脆是暂时的，可以通过钢材加热使氢脆消除。
（√）（P179）
139、为了改善焊缝抗疲劳的性能，焦炭塔裙座焊缝高度应不小于裙座壁厚的2倍。
（×）（P181）改：
1.8倍
140、定点测厚频率规定：
当腐蚀速率在0.3-0.5mm/a时，应每6个月测定一次。
（×）（P185）改：
3个月
141、定点测厚时，测量误差应在±（H%+0.1）mm范围内（H为壁厚，mm）。
（√）（P185）
142、测厚腐蚀速率=某两次所测得的常温厚度差（mm）/对应两次测厚间隔时间（a）。
（√）（P185）
143、分馏塔的高温硫腐蚀属于电化学腐蚀。
（×）（P178）改：
纯化学
144、硫化氢与空气能形成爆炸性混合物，遇到明火才会引起燃烧爆炸。
（×）（P210）改：
明火、高热
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三、单项选择题（157题）
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