高支模施工方案.docx

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高支模施工方案

单位工程施工组织设计或方案

【砼高模板支撑施工方案】

工程名称:

宝安财富港大厦

工程地点:

宝安区华忆科技东

建设单位:

深圳市恒丰房地产公司

施工单位:

中国建筑第四工程局有限公司

编制单位：

中国建筑第四工程局有限公司审批单位：

技术负责：

审核负责：

编制人：

审批负责：

编制日期：

2008年5月日审批日期：

2008年月日

本方案编制依据：

✧《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2002

✧《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－2000

✧《建筑施工安全检查标准》JGJ59－99

✧《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80－91

✧《建筑施工脚手架实用手册》2000

✧施工图纸及相关文件和规范

一、工程概况:

本工程地下一层层高为4.200m，梁尺寸分别为400×8000mm、300mm×600mm、800×1000mm、500×1000mm、400×700mm，500×800mm、400×600mm、500×600mm。

板厚120～150mm不等。

地下二层层高为3.800m，梁尺寸分别为400×750mm、400×700mm、300×750mm、300×700mm、1200×750mm，楼板厚120～150mm不等。

二层层高6.0m梁截面尺寸分别为：

800×750mm、800×700mm、300×750mm、400×750mm、1200×750mm不等，楼板厚120～150mm不等。

以上一层采用钢管扣件式满堂脚手架，二层、四层采用门式脚手架做为砼浇捣的支护体系，梁、板均采用18厚建筑胶合板、架上木枋采用40mm×90mm木枋，间距250cm～300cm，在二层的宽偏梁底部采用满堂扣件式钢管脚手架，扣件式钢管满堂脚手架与其它部位的门式脚手架相连，搭设规格为：

600mm×900mm纵向与门式架并例满堂。

门式架的搭设规格：

梁板底600mm×1250mm，水平拉杆采用扣件式钢管纵横与门式架相连，水平拉杆的间距为：

扫地杆距地200mm，每一门门式架中部纵横设置一道水平拉杆。

各门式架采用扣件式钢管成“井”字形稳固在已浇好的砼柱上，“井”字架的设置以各道门式架的水平拉杆相通连；在各框梁门字架的两侧面均设与地面呈45度夹角的剪刀撑。

各满堂架底部加垫400mm×400mm木板。

扣件式钢管满堂脚手架的间距为：

框梁底行距600mm、排距1200mm，板与各简支梁底行距不大于1000mm、排距不大于1400mm，水平杆的步距不大于1500mm，在梁板立杆的底部设置一条通长50厚×200宽垫脚；门架间距：

梁底部为600×600，板与简支梁底间距排距不大于900、行距为600，各门架与门架之间采用φ48×3.5钢管扣件连接成纵横水平拉杆、步距不大于1200mm，扫地杆距地不大于200mm，为减少立杆对砼楼面板的荷载集中冲击，在梁板立杆的底部设置一条通长50厚×200宽垫脚，所有支护门架在排距与排距之间设立钢管剪刀撑。

二、搭设要求：

1.该砼顶架采用门式和钢管脚手架综合搭设。

2.主要材料有：

门式架、钢管、扣件、40*90mm木方等。

3.立柱纵、横向间距分布：

1200×750mm梁底设3条立柱间距为400*500mm，400×750mm梁底设3条立柱间距为750*850mm，详见立面图。

门架布置时需纵横对齐，先排主梁位支架，然后排次梁及板位支架。

立柱底部为木板或钢底托在砼楼面。

4.剪刀撑设置：

采用φ48×3.5钢管与门字架在梁支护架双面纵横设置剪刀撑一对,由地面起按45度用活动扣件连结门字架立柱，接驳至顶架最顶层横杆。

见立面布置图：

5.水平杆设置：

纵水平杆步距一层为1.2米，二层为1.5米。

横水平杆一层为1.8米、二层为2.0米，顶部用可调托，用木方做顶托龙骨。

6.门字架立柱要垂直，大小拉杆要平整，安装完横杆时应检查并调整水平框架的直角度和纵向直线度。

模板门式架高支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－2000。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.

模板支架搭设高度为:

8.0米、4.8米

基本尺寸为：

以最大梁截面B×D=1200mm×750mm为计算对象，梁支撑立杆的横距（跨度方向）0.75米，立杆的步距h=0.6米，梁顶托采用100×100mm木方。

计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。

集中力大小为F=1.2×25.000×0.150×0.800×0.300=1.080kN。

采用φ48×2.5门式架。

一、模板面板计算

模板支撑系统详图如上（托梁门式架示意图）

梁底模板验算：

模板承受荷载（取1米计算）：

砼自重：

0.4×0.75×24×1.2=8.64KN/m

钢筋自重:

（0.4×0.75×1.5）×1.2=0.54KN/m

振动荷载:

0.4×2×1.4×=1.12KN/m

模板方木自重:

0.4×0.4×1.2=1.92KN/m

施工有员及设备荷载:

0.4×1.4=0.56KN/m

∑12.78KN/m

B:

计算图

q

250～30

支座处为模板下50×100的木枋,间距250～300mm

C:

内力计算:

根据计算简图得:

Mmax=1/8×qL2=（10.48×0.32）/8=0.1179KN·m

V=QL=10.48×0.3=3.1464KN

D:

强度验算:

以0.3米模板截面特性:

Wn=bh2/6=300×182/6=16200mm3

抵抗应力:

δMmax/W0.1179×106/16200=7.0778N/mm2<「f」=1.2N/mm2

满足要求

剪应力为:

τ=V/A=3.1464×103/（300×18）=05827N/MM2<「f」=30N/mm2

满足要求

挠度验算:

模板验算按两跨均布荷载计算:

Kω=0.192

Mmax=Kω×qL4/（100EI）

=（0.192×10.488×0.34×1012）÷（100×9000×1/12×0.3×103×183）=0.125mm

梁底50×100方木验算:

梁底40×90木枋间距为250mm每根木枋承受的荷载为均布荷载因主梁中间一顶撑,故木枋所承受的荷载为F/2:

F/2

F=10.488×0.3/2=1.5732KN

Mmax=F×L/4=1.5732×0.6/4=0.2360KN·m

V=F/2=1.5732=0.7866KN

（1）50×100木枋验算:

截面特性为:

bh2/6=50×1002/6=83333mm3

抵抗应力:

δ=Mmax/Wn=0.2360×106/83333=2.832/mm2<11n/mm2

剪应力为:

τ=V/A=0.7866×103/（50×100）=0.2089N/mm2<1.4n/mm2

满足要求:

（2）50×100木枋挠度验算（按简称支梁计算）

公式:

MMAX=（F/L3）÷48EI

其中:

E=9000N/mm2

I=（1/12）×50×1003=0.42×107mm4

挠度值:

MMAX=（F/L3）÷48EI

=（10.488×0.3÷2÷0.33×109）÷（48×9000×0.42×107）

=0.0321mm<1.5mm

满足要求

一榀门架计算

N≤Nd其中:

N=1.2（NGK1+NGK2）H+1.4∑NQIK

∑QIK=10.488×0.9/2=4.7196×103N

NGK2约等于0

N=1.2×（0.224/1.93）×5.2+1.4×4.7196

=7.332×103

Φ42×2.5钢管特性表可得:

i=14mmA=310mm2

λ=khO/i=1.13×1.93×103/14=155.78

查表得:

Ψ=0.266

Nd=ΨAf

=0.266×310×102×205

=16.904×105

N=7.332×103

满足要求

1、层高8.00米时

梁底门式架支撑为：

纵向间距600mm，梁底距楼面为7.65m，门式架立杆高为1930，按下式计算:

N≤Nd其中:

N=1.2（NGK1+NGK2）H+1.4∑NQIK

∑NQIK=10.488×0.9/2=4.7196×103N

NGK2约等于0

N=1.2×（0.224/1.93）×7.2+1.4×4.7196

=7.624×103

42×2.5钢管特性表可得:

i=14㎜A=310㎜2

λ=ho/i=1.13×1.93×103/14=155.78

查表得:

Ψ=0.266

ND=ΨAf

=0.266×310×102×205

=16.904×105

N=7.624×103

满足要求

为加强支护体系的稳定性，本工程的满堂门式脚手架除采用扣件式钢管@1930纵横拉结以外，还得在各所在区域内的框柱上按水平杆间距进行加固，这样主要是减少在多榀门式架相互重叠，轴心受力失稳受破坏的稳定。

2、高4.8米时

N=7.053×103

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×1.200×0.500+0.350×0.500=15.175kN/m

活荷载标准值q2=（1.000+1.000）×0.500=1.000kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50.00×1.80×1.80/6=27.00cm3；

I=50.00×1.80×1.80×1.80/12=24.30cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.2×15.175+1.4×1.000）×0.300×0.300=0.176kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.176×1000×1000/27000=6.537N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1.2×15.175+1.4×1.000）×0.300=3.530kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×3530.0/（2×500.000×18.000）=0.588N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×16.175×3004/（100×6000×243000）=0.608mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、钢管扣件式满脚手架支撑验算书：

3、荷载计算：

模板自重：

0.75×2=1.5KN/m2

支架自重：

0.2×6.5=1.06KN/m2

（钢管支架按1200×0.9m间距、1.5m步距，每米0.22KN计取）

新浇筑砼自重：

0.12×24=2.88KN/m2

钢筋自重：

0.12×1.1=0.132KN/m2

施工荷载：

4.8KN/m2

荷载组合：

0.3×（1.5+1.06+2.88+0.132）+1.4×4.8=14.97KN/m2

钢管立柱间距为0.9×1.2m

则每根立杆承受荷载为：

N=0.6×0.3×10.2=1.836KN

4、立杆的强度及稳定性验算：

强度满足要求不需计算。

i.稳定性验算：

（取最大步距1.5m计算）

查表得：

立杆的强度及稳定性满足要求。

（1）框架梁钢管立柱验算

A）荷载计算：

模板自重：

0.75×2×0.4=0.6KN/m

支架自重：

0.44×7.8=3.432KN/m2

（钢管支架按1200×0.9m间距、1.5m步距，每米0.44KN计取）

新浇砼自重：

1×0.4×24=9.6KN/m

钢筋自重：

1×0.4×1.5=0.6KN/m

振捣砼产生荷载：

1×0.4×2.0=0.8KN/m

荷载组合：

1.2×（0.6+3.432+9.6+0.8）+1.4×0.8=18.44KN/m2

钢管立柱间距为0.9m，则

每根立杆承受荷载为：

B）立杆的强度及稳定性验算：

强度无需验算。

稳定性验算：

（取最大步距为0.6m计算）

框架梁支撑体系满足要求。

（2）框架梁侧模及对拉螺栓验算

新浇筑砼对侧模的最大压力计算：

砼重力密度γc=25KN/m3

砼温度：

T=30°

新浇筑砼的初凝时间：

砼的浇筑速度：

V=3m/h

不掺外加剂：

β1=1.0

坍落度取120～140mm时：

β2=1.15

则：

F1=0.22γct0β1β2V

=

F2=γcH=25×1=25KN/m2

取二者较小值25KN/m2进行计算。

侧模强度验算：

立档间距为400mm，选用侧模截面尺寸为900×18mm。

设模板按四跨连续梁计算，取最不利荷载布置。

查表得：

弯距系数Km=-0.121

剪力系数Kv=-0.620

挠度系数Kw=0.967

18mm模板的物理性质如下：

fm=13N/mm2、fv=1.4N/mm2、E=9000N/mm2

框架梁承受倾倒砼时产生的水平荷载4KN/m2和新浇筑砼对模板的侧压力。

承受荷载为：

q=（25×1.2+4×1.4）×0.9=32.04KN/m

侧模截面抵抗距：

抗弯强度满足要求。

侧模剪力验算：

剪力：

V=0.62ql=0.62×32.04×0.4=7.95KN

剪应力：

抗剪强度满足要求。

侧模挠度验算

挠度验算时不考虑振动荷载。

挠度满足要求。

对拉螺栓强度验算

对拉螺栓间距为400mm

每根螺栓受力为：

N=0.40×0.40×（25×1.2+4×1.4）=5.7KN

φ12螺栓的允许拉力:

f=12.9KN>N=5.7KN

扣件抗滑移的计算：

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

满足要求支撑体系满足要求。

施工方法

1.模板安装前应符合以下要求：

（1）保证工程结构和构件多部分形状尺寸和相应位置正确。

（2）具有足够的强度、刚度和稳定性能可能地承受新浇砼的重量和侧压力以及施工产生的荷载。

（3）模板拼装接缝严密不得漏浆。

2.模板安装前先检查板、枋质量，按部位分级使用，配制完成后，不同部位的模板编号分类堆放。

3.拼制模板时，板边刨平、刨直，以确保接缝严密，不漏浆。

4.砼模板支撑体系采用φ48×2.5门式满堂脚手架、φ48×3.5扣件式钢管脚手架满堂搭设，布置见附图。

架上为40×90mm木枋，间距250cm～300cm，底板模板采用18mm厚夹板，立柱直接支承在楼地面上。

梁侧板斜撑为450，底模均应按规范及设计要求起拱，边跨2cm，中跨1.5cm。

施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

e.在上层模板支撑顶架搭设直至砼浇筑完毕，下层支架不得拆除。

安全措施及其它事项：

1.认真做好安全交底工作，特别是做好对新进场工人的“三级”教育，认真执行安全技术操作有关章程及规定，每搭设完成一层或一段都要做好“三检”工作，即：

班组自检，质安专检，棚队联检，并做检查记录及验收签证工作。

2.架体搭设必须积极配合施工进度，支顶架每搭设完成一层或一段，土建施工单位会同架子搭设队伍双方质安员、施工员进行检查及验收签证，合格后才能交付使用，在施工使用过程中不得随意损坏、变更、拆除架体。

3.坚决杜绝盲目指挥操作，经常检查所搭架子是否符合安全规范，发现隐患应及时处理，所有材料应放在不易坠落的位置，发现有易坠落的物料应及时转移到安全地方。

4.进入施工现场必须戴安全帽，不得穿硬底鞋，不得穿拖鞋及赤脚，不得酒后高空作业，不得向下抛掷杂物，不得乱掉烟火、火种，必须持证上岗。

5.共同做好安全防火工作，材料必须分类堆放。

6.架体搭设时，施工现场机具必须配合材料垂直运输，确保工期按时完成。

7.支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员现场监护及设置警示牌。

8.架体拆除前施工单位派人把架体上的木枋、模板、杂物清干净，把所有扶着在架体上的电线、电缆、小管等物件全部拆除后才能进行拆架工作，拆除的基本原则是：

先搭后拆、后搭先拆、由上而下、逐层拆下。

拆下材料必须分类堆放在指定的位置。

9.有关材料进场后进行质量检查，按级分类堆放，相应部分不合格的材料不得使用。

10.加强技术管理，认真贯彻专项技术管理制度，开工前落实各级人员岗位责任制，安排施工员专门负责模板图纸，连同方案送班组进行施工，并做好技术安全交底，施工中认真检查执行情况。

11.施工完毕会同有关部门进行验收，签证后进入下一道工序的施工。

12.认真贯彻落实安全生产和文明施工措施。

安全管理机构

总负责

卢文龙

技术负责

蒋运礼

安全总负责

黄小辉

质安员

李晓鹏

现场工长

米水泉

施工班组架子班

施工班组模工班

施工班组模工班