塔吊基础施工方案.docx

塔吊基础施工方案.docx

《塔吊基础施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《塔吊基础施工方案.docx（19页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

塔吊基础施工方案

目录

一、编制依据1

二、工程概况2

三、塔吊选型3

四、塔吊详细定位4

4.1厂房塔吊位置的确定4

4.2厂房塔吊基础的确定5

5.1塔吊基础施工流程6

5.2施工工艺6

七、质量保证措施7

八、安全保证措施8

九、安全文明施工措施8

十、塔吊基础计算9

一、编制依据

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2012

《建筑机械使用安全技术规范》JGJ33-2012

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011

《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001

《安全防范工程技术规范》GB50348-2004

《起重机电气装置施工及验收规范》GB50256-96

《建设工程安全生产管理条例》

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002

《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002

岩土工程勘察报告

型塔吊说明书

《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-92）

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）

二、工程概况

1#厂房工程概括：

本工程为多层丙类厂房，耐火等级为二级，地上4层，地下一层，其中：

地下负一层为消防水池和消防泵房，地下部分设置封闭楼梯间1部，并能够直通室外；一层至四层为生产车间，建筑高度20.55m，总建筑面积27407.5m²。

其中，地上建筑面积为27210.52m²，地下室面积196.98m²，地下一层层高为4.5m。

本工程耐火等级为二级，结构形式为框架结构。

抗震烈度为7度；设计使用年限为50年；设计使用年限为50年，抗震设防烈度为七度。

地面粗糙度类别：

B类。

本工程建筑结构安全等级：

二级，。

屋面防水等级：

一级；地下防水等级：

一级。

本工程±0.000标高所对应绝对标高为28.400（吴淞高程系）。

三、塔吊选型

综合考虑施工区域特点、结构构件重量及工期要求，各楼号塔吊选型如下：

阵列厂房施工时期共设塔吊8台，塔吊布设位置和塔吊编号详见平面布置图，1#~8#塔吊均采用STT553型塔吊，工作臂标准臂长70m，最大自由高度为67.6m，最大起重量为24吨，端部起重量为5.65吨。

成盒及彩膜厂房施工时期共设塔吊6台，塔吊布设位置和塔吊编号详见平面布置图，9#~14#塔吊均采用STT553型塔吊，工作臂标准臂长70m，最大自由高度为67.6m，最大起重量为24吨，端部起重量为5.65吨。

四、塔吊详细定位

4.1厂房塔吊位置的确定

为最大限度的满足施工需要，拟将1#厂房塔吊位置布置在K-6轴至K-7轴交J-6至J-7轴线之间，具体详见塔吊基础定位图。

塔吊基础平面详图如下图所示：

4.2厂房塔吊基础的确定

基础截面尺寸、混凝土标号和基础钢筋配筋均参照塔吊厂家提供说明书施工。

基础截面尺寸（长*宽*高）为：

4000*6000*1500mm，井字形布设。

基础形式为钢筋混凝土基础，混凝土标号为C35，基础体积48.75立方米。

塔吊基础钢筋所用均为HRB400钢筋，基础设计双层双向，配筋形式为：

22@150，双层钢筋之间拉结筋为：

16@500梅花形布置。

保护层厚度均为100mm。

塔吊基础底标高为-2.0m。

塔吊基础及钢筋配置图如下面一、二所示：

5.1塔吊基础施工流程

基础定位放线→土方开挖→垫层混凝土施工→基础外边线放线→砖模砌筑→预埋支脚放线定位→放线并绑扎下层钢筋→塔吊支脚安装→支脚标高及垂直度调整→支脚固定→上层钢筋绑扎→防雷接地施工→混凝土浇筑→混凝土保温养护→位移监测。

预埋塔吊基座锚脚定位必须准确，须经经纬仪复核校准后方可进行混凝土浇筑。

塔吊基础完成后及时做好养护工作。

5.2施工工艺

（1）塔机基础严格按塔机说明书要求进行施工。

（2）塔吊基础开挖前先放出塔吊基础的四个角点，根据四个角点的位置进行土方开挖。

（3）土方开挖完成后，支模浇筑100mm厚C15混凝土的垫层，垫层混凝土表面要求找平压光，平整度偏差严格控制在±2mm以内。

垫层混凝土浇筑完成后要及时进行覆盖保温。

垫层混凝土达到上人作业强度后，在垫层上放出塔吊基础的外边线。

（4）根据塔吊基础的外边线砌筑240mm厚塔吊基础砖模，砖模砌筑完成后，在砖模外侧增设木脚手板和钢管进行支撑。

（5）在混凝土垫层上弹好塔吊预埋支脚的边线和中心线，并用红漆标记预埋支脚的中心点。

（6）放线绑扎塔吊基础下铁钢筋，按永久工程钢筋绑扎质量标准进行施工。

（7）由于设计塔吊架立在板中内部，塔吊的安装要穿过电梯井并和底板连成整体，所以设计塔吊基础承台作为电梯井永久底板，绑扎板钢筋时，钢筋不截断，贯穿标准节，预留电梯井壁钢筋。

浇筑板时，洞口采用快易收口网封闭，塔吊拆除时，截断预留洞口处钢筋，留出焊接长度。

塔吊拆除后，板钢筋进行帮条焊，接头率不大于50%。

（8）下层钢筋绑扎完毕后，由专业人员进行安装预埋支脚，预埋支脚位置必须准确，并且水平，四个预埋支脚螺栓水平高差控制在2mm内。

预埋支脚的位置及水平高差调整达到要求后，将预埋支脚固定牢靠（通过支脚下部的螺栓和专用固定钢筋与下铁钢筋焊接牢固），以免由于后面工序的操作，动摇了已经调整好的位置。

预埋支脚固定后，在支脚上面安装一节塔身标准节。

塔机基础钢筋绑扎完成后做好施工隐检记录、并进行质量验收。

（9）每个塔吊均设置2组防雷接地钢钎，防雷接地的钢钎按等腰三角形进行布置，每边长度不小于3m。

（10）根据施工现场实际情况塔吊基础混凝土强度等级为C35，严格控制混凝土的坍落度，坍落度控制在140～160mm。

选择好混凝土浇筑的时间，浇筑时间选择气温相对较高的白天，避免夜间浇筑。

采用插入式振捣棒振捣，每个泵配3个以上振捣棒，在混凝土下料口配1-2个振捣棒，在混凝土流淌端头配1-2个振捣棒。

振捣手要认真负责，仔细振捣，防止过振或漏振。

采用分层浇筑，每层浇筑厚度不大于500mm，混凝土应连续浇筑，避免出现冷缝。

混凝土浇筑时自由下落高度不超过2m，若超过2m时，应采取加长软管和串桶方法。

在泵送过程中料斗内应有足够的混凝土，以免吸入空气产生堵塞。

做好混凝土的养护工作，及时进行洒水养护。

（11）做好混凝土浇筑过程的监控，浇灌塔吊基础混凝土时下料要慢，防止下料时的冲击力造成预埋支脚出现移动。

在浇灌混凝土过程中，要求用两台经纬仪在不同的角度监测预埋支腿的偏差，水平高差超过2mm立即进行校正，并待混凝土终凝后方可解除监测，混凝土养护期间，每天需监测二次并做好记录。

（12）试块留置：

塔吊基础每次浇筑不超过100立方米留置一组混凝土标养试块，并增加三组同条件试块。

七、质量保证措施

（1）在混凝土振捣时，振动棒要快插慢拔，按450mm间距成梅花形布置振动点。

（2）混凝土振捣时在钢筋骨架上铺跳板，操作人员在跳板上施工。

在混凝土初凝前由抹灰工抹平混凝土面，随抹随拆除跳板。

（3）大体积混凝土的表面水泥浆较厚，在浇筑后要进行处理。

当混凝土浇筑到设计标高时用长刮尺刮平，在初凝前用木抹子打磨压实，以闭合收水裂缝。

（4）塔吊基础混凝土浇筑完毕后，应设专人做好混凝土养护。

八、安全保证措施

1．塔吊安装必须由专业安装公司安装；

2．塔吊必须具有安全检测合格证，证照齐全；

3．安装后必须经安装公司自检合格，监理检查合格后方可使用；

4．操作人员必须持证上岗，特殊工种具有特种作业人员操作证书；

5．塔吊必须有安全可靠接地；

6．操作时不得进行违章作业；

7．风力超过六级、浓雾天气、暴雨天气时不得进行作业；

8．起重臂下严禁站人；

九、安全文明施工措施

（1）人工搬运钢筋时，步伐要一致，转弯时，要前后呼应，步伐稳慢，注意钢筋头尾摆动，防止碰撞物体或打击人身。

（2）焊接操作安全注意事项：

焊接时，为防止触电事故的发生，除按规定穿戴防护工作服、防护手套和绝缘鞋外，还应保持干燥和清洁。

电焊机应设防触电保护器。

焊接工作开始前，应先检查焊机和工具是否完好和安全可靠。

如焊钳和焊接电缆的绝缘是否有损坏的地方，焊机的外壳接地和焊机的各接线点接触是否良好，不允许未进行安全检查就开始操作。

更换焊条，一定要戴防护手套，不要赤手操作。

在带电情况下，为了安全，焊钳不得夹在腋下去搬被焊钢筋，或将电缆挂在脖颈上。

下列操作必须在切断电源后才能进行：

改变焊机接头时；更换焊件需要改接二次回路时；更换保险装置时；焊机发生故障需进行检修时；转移工作地点搬动电焊机前；工作完毕或临时离开工作现场时。

钢筋绑扎与安装安全要求：

绑扎塔吊基础上铁钢筋时，应按规定摆放钢筋支架或马凳架起上部钢筋，不得任意减小支架或马凳。

夜间施工使用移动式行灯照明时，电压不应超过36伏。

（3）进入施工现场必须戴安全帽，混凝土振捣手必须戴绝缘手套，现场电线必须由专业电工负责搭建，所有电线架空敷设，严禁私拉乱接电线。

十、塔吊基础计算

一、参数信息

1）塔吊基本参数

塔吊型号:

QTZ63，塔吊最大起吊高度H0＝40m，塔身宽度B＝2m；

2）塔机自重参数

塔身自重G0＝390kN，起重臂自重G1＝37.4kN，小车和吊钩自重G2＝3.8kN，平衡臂自重G3＝19.8kN，平衡块自重G4＝115kN，最大起重荷载Qmax＝60kN，最小起重荷载Qmax＝10kN；

3）塔机尺寸参数

起重臂重心到塔身中心的距离RG1＝22m，小车和吊钩重心到塔身中心的距离RG2＝11.5m，平衡臂重心到塔身中心的距离RG3＝6.3m，平衡块重心到塔身中心的距离RG4＝11.8m，最大起重荷载到塔身中心的距离RQmax＝11.5m，最小起重荷载到塔身中心的距离RQmin＝50m；

4）塔吊承台参数

承台长度b＝6m，承台宽度l＝4m，承台高度h＝1.5m，十字梁腋宽度a＝0.5m，承台混凝土强度等级：

C35，承台混凝土自重＝25kN/m3，承台上部覆土厚度d＝0.5m，承台上部覆土重度＝17kN/m3；

5）塔吊基础参数

地基承载力特征值fa＝150kN/m2，基础宽度地基承载力修正系数ηb＝0.3，基础埋深地基承载力修正系数ηd＝1.6，基础埋深地基承载力修正系数γ＝25kN/m3，基础底面以上的土的加权平均重度γm＝25kN/m3，承台埋置深度D＝1.5m，修正后的地基承载力特征值fa＝172.5kN/m2；

6）风荷载参数

塔身桁架杆件类型为：

型钢或方钢管，地面粗糙度类型为：

B类城市郊区，塔机计算高度h＝43m，塔身前后片桁架平均充实率α0＝0.35，塔身风向系数α＝1.2，基本风压W0＝0.45kN/m2（工程所在地：

合肥市，取50年一遇），风荷载高度变化系数μz＝1.32，风荷载体型系数μs＝1.95，风荷载风振系数βz＝1.65；

7）十字梁基础配筋参数

基础配筋：

使用HPB400钢筋

计算简图：

二、荷载计算

1、自重荷载及起重荷载

1）塔机自重标准值

Fk1＝390+37.4+3.8+19.8+115＝566kN；

2）基础自重标准值

基础底面积：

A＝2×6×4-4×4+2×0.5×0.5＝32.5m2

Gk＝32.5×（1.5×25+0.5×17）＝1495kN；

丰水期：

G＇k＝32.5×（1.5×（25-10）+0.5×17）＝1007.5kN；

3）起重荷载标准值

Fqk＝60kN；

2、风荷载计算

计算公式如下：

1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a.塔机所受风均布线荷载标准值

工作状态下ω0＝0.2kN/m2

μz＝1.32

μs＝1.95

βz＝1.59

α0＝0.35

α＝1.2

计算结果：

ωk＝0.65kN/m2

qsk＝0.55kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力标准值

Fvk＝qsk×H＝23.65kN

c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值

Msk＝0.5Fvk×H＝508.48kN·m

2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值

a.塔机所受风均布线荷载标准值

非工作状态下ω0＝0.45kN/m2（合肥市，取50年一遇）

μz＝1.32

μs＝1.95

βz＝1.65

α0＝0.35

α＝1.2

计算结果：

ωk＝1.53kN/m2

q＇sk＝1.29kN/m

b.塔机所受风荷载水平合力标准值

F＇vk＝q＇sk×H＝55.47kN

c.基础顶面风荷载产生的力矩标准值

M＇sk＝0.5F＇vk×H＝1192.6kN·m

3、塔机的倾覆力矩

塔机自身产生的倾覆力矩，向前（起重臂方向）为正，向后为负。

1）大臂自重产生的向前力矩标准值

M1＝37.4×22＝822.8kN·m

2）最大起重荷载产生的最大向前起重力矩标准值

（Qmax比Qmin产生的力矩大）

M2＝60×11.5＝690kN·m

3）小车位于上述位置时的向前力矩标准值

M3＝3.8×11.5＝43.7kN·m

4）平衡臂产生的向后力矩标准值

M4＝-19.8×6.3＝-124.74kN·m

5）平衡重产生的向后力矩标准值

M5＝-115×11.8＝-1357kN·m

计算结果：

工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

Mk＝M1+M3+M4+M5+0.9（M2+Msk）＝463.39kN·m

非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值

M＇k＝M1+M4+M5+M＇sk＝533.66kN·m

三、地基承载力计算

依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）第4.1.2条承载力计算

基础梁的计算简图如下：

（图中b＝6000mm，b1＝1.414×B＝2830mm，b2＝（b-b1）/2＝1580mm）

基础底面积：

A＝2×6×4-4×4+2×0.5×0.5＝32.5m2

基础中任一条基基础底面积：

A＇＝6×4+0.5×4+2×0.5×0.5＝26.5m2

1）工作状态下

Fk＝Fk1+Fqk＝626kN

当轴心荷载作用时：

Pk＝（626+1495）/32.5＝65.26kN/m2

当偏心荷载作用时：

F＇k＝（626+1495）×26.5/32.5＝1729.43kN

e＝（463.39+23.65×1.5）/1729.43＝0.29m

e<=b/4＝6/4＝1.5m，满足要求。

偏心距e≤b/6时，按小偏心计算：

W＝（62×4）/6＝24m3

Pkmax＝1729.43/（6×4）+（463.39+23.65×1.5）/24＝92.85kN/m2

Pkmin＝1729.43/（6×4）-（463.39+23.65×1.5）/24＝51.27kN/m2

由于条形基础底荷载为梯形荷载，所以按下式计算：

Pk1＝51.27+（6-1.58）×（92.85-51.27）/6＝81.9kN·m

2）非工作状态下

Fk＝Fk1＝566kN

当轴心荷载作用时：

Pk＝（566+1495）/32.5＝63.42kN/m2

当偏心荷载作用时：

F＇k＝（566+1495）×26.5/32.5＝1680.51kN

e＝（463.39+23.65×1.5）/1680.51＝0.3m

e<=b/4＝6/4＝1.5m，满足要求。

偏心距e≤b/6时，按小偏心计算：

W＝（62×4）/6＝24m3

Pkmax＝1680.51/（6×4）+（463.39+23.65×1.5）/24＝90.81kN/m2

Pkmin＝1680.51/（6×4）-（463.39+23.65×1.5）/24＝49.24kN/m2

由于条形基础底荷载为梯形荷载，所以按下式计算：

Pk1＝49.24+（6-1.58）×（90.81-49.24）/6＝79.86kN·m

四、基础配筋计算

计算简图：

比较上述两种工况的计算，取最不利的基础截面弯矩：

Pk1＝81.9kN·m

1.基础弯矩计算:

基础自重在基础底面产生的压力标准值

Pkg＝Gk/A＝1495/32.5＝46kN/m2

基底均布荷载设计值

q1＝1.35×[（92.85+81.9）/2-46]×4＝223.42kN/m

最危险截面处弯矩设计值

M1＝q1×b22/2＝223.42×1.582/2＝278.87kN·m

2.纵向钢筋面积计算

依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

式中

1──系数，当混凝土强度不超过C50时，

1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，

1取为0.94,期间按线性内插法确定，承台使用C35混凝土，故

1＝1；

fc──混凝土抗压强度设计值，承台使用C35混凝土，取16700kN/m2；

h0──承台的计算高度，取1.5-0.05＝1.45m；

fy──钢筋强度设计值，使用HPB400钢筋，取360000kN/m2；

经过计算得：

s＝278.87/（1×16700×6×1.452）＝0.001

＝1-（1-2×0.001）0.5＝0.001

s＝1-0.001/2＝1

As=278.87/（1×1.45×360000）×1000000＝534.234mm2；

五、基础抗剪验算

最大剪力设计值：

Vmax＝q1×b2＝223.42×1.58＝353kN

依据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）的第7.5.1条。

斜截面受剪承载力满足下面公式：

式中βc──混凝土强度影响系数，当混凝土强度不超过C50时，βc取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，βc取为0.80,期间按线性内插法确定，承台使用C35混凝土，故βc＝1；

fc──混凝土抗压强度设计值，承台使用C35混凝土，取16700kN/m2；

h0──承台的计算高度，取1.5-0.05＝1.45m；

l──十字梁基础宽度，取l＝6m；

H0/l＝1.45/6＝0.24<=4，

所以公式右边V＝0.25×1×16700×6×1.45＝36322.5kN

验算结果：

Vmax<=V，满足要求。

六、地基基础承载力验算

修正后的地基承载力特征值fa＝172.5kN/m

轴心荷载作用：

f>=Pk＝81.9，满足要求。

偏心荷载作用：

f>=1.2×Pkmax＝1.2×92.85＝111.42，满足要求。

七、承台配筋验算

依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.2.7条。

计算简图如下（小偏心）：

1）、承台底面长向配筋验算

1.1）、抗弯计算，计算公式如下:

式中a1──截面I-I至基底边缘的距离，取a1＝（4.5-1.6）/2＝1.45m；

l──承台宽度,l=5.6m；

a＇──塔身宽度,取a＇=1.6m；

P──截面I-I处的基底反力:

工作状态下P＝（4.5-1.45）/4.5×（107.46-（85.22））-（85.22）＝100.29kN/m2；

非工作状态下P＝（4.5-1.45）/4.5×（78.02-（109.9））-（109.9）＝88.29kN/m2；

经过计算得：

工作状态下MI＝1.452×[（2×5.6+1.6）×（1.35×107.46+1.35×100.29-2×1.35×1801.8/（4.5×5.6））+（1.35×107.46-1.35×100.29）×5.6]/12＝205.53kN.m；

非工作状态下MI＝1.452×[（2×5.6+1.6）×（1.35×78.02+1.35×88.29-2×1.35×1801.8/（4.5×5.6））+（1.35×78.02-1.35×88.29）×5.6]/12＝56.97kN·m；

取最不利的MI＝205.53kN·m；

1.2）、配筋面积计算,公式如下:

依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

式中

1──系数，当混凝土强度不超过C50时，

1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，

1取为0.94,期间按线性内插法确定，承台使用C35混凝土，故

1＝1；

fc──混凝土抗压强度设计值，承台使用C35混凝土，取16700kN/m2；

h0──承台的计算高度，取1.5-0.05＝1.45m；

1.3）、承台底面长向配筋验算：

fy──钢筋强度设计值，使用HPB400钢筋，取360000kN/m2；

──钢筋直径22mm；

──钢筋间距150mm；

──配筋数量38根；

经过计算得：

s＝205.53/（1×16700×4.5×1.452）＝0.001

＝1-（1-2×0.001）0.5＝0.001

s＝1-0.001/2＝1

As=205.53/（1×1.45×360000）×1000000＝393.736mm2；

承台底面长向需要配筋：

As1＝lhρ

ρ＝0.0015

As1＝0.0015×5.6×1.5×1000000＝12600mm2；

承台底面长向需要配筋：

A1＝Max（As,As1）＝12600mm2；

承台底面长向实际配筋：

A2＝3.14×（22/2）2×38＝14437.72mm2；

验算结果：

A2>=A1，满足要求。

2）、承台底面短向配筋验算

2.1）、抗弯计算，计算公式如下:

式中b──承台长度，b=4.5m；

l──承台宽度，l=5.6m；

a＇──塔身宽度，取a＇=1.6m；

b＇──塔身宽度，取b＇=1.6m；

经过计算得：

工作状态下MII＝（5.6-1.6）2×[（2×4.5+1.6）×（1.35×107.46+1.35×85.22-2×1.35×1801.8/（4.5×5.6）]/48＝236.97kN.m；

非工作状态下MII＝（5.6-1.6）2×[（2×4.5+1.6）×（1.35×78.02+1.35×109.9-2×1.35×1801.8/（4.5×5.6）]/48＝214.27kN.m；

取最不利的MII＝236.97kN.m；

2.2）、配筋面积计算,公式如下:

依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002

式中

1──系数，当混凝土强度不超过C50时，

1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，

1取为0.94,期间按线性内插法确定，承台使用C35混凝土，故

1＝1；

fc──混凝土抗压强度设计值，承台使用C35混凝土，取16700kN/m2；

h0──承台的计算高度，取1.5-0.05＝1.45m；

2.3）、承台底面短向配筋验算：

fy──钢筋强度设计值，使用HPB400钢筋，取360000kN/m2；

──钢筋直径22mm；

──钢筋间距150mm；

──配筋数量31根；

经过计算得：

s＝236.97/（1×16700×5.6×1.452）＝0.001

＝1-（1-2×0.001）0.5＝0.001

s＝1-0.001/2＝1