岱海电厂一期逻辑说明要点.docx

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岱海电厂一期逻辑说明要点

闭环逻辑链接目录

✧加热器水位控制（此链接取消）

✧热网加热器水位控制（此链接取消）

✧热网加热器出口温度控制

✧热网回水箱水位控制

✧凝补水压力控制

✧凝补水箱水位控制

✧凝汽器水位控制

✧轴封蒸汽母管压力控制

✧闭式冷却器出口温度控制

✧汽轮机润滑油温度控制

✧发电机氢气冷却器温度控制

✧凝结水最小流量控制

✧除氧器水位控制

✧低辅温度控制

✧主厂房及输煤采暖控制

✧低压轴封蒸汽温度控制

✧生加温度控制

✧膨胀水箱水位控制

✧高辅蒸汽压力控制

✧除氧器压力控制

✧暖风器疏水箱水位控制

✧再热器侧烟气挡板控制

✧过热器侧烟气挡板控制

✧烟气挡板主控

✧氧量校正

✧给煤机转速控制

✧磨煤机一次风量的控制

✧磨煤机出口温度控制

✧磨煤机比例溢流阀控制

✧密封风机控制

✧燃油压力控制

✧二次风箱挡板控制

✧送风机动叶控制

✧一次风机动叶控制

✧引风机入口导向叶片控制

✧给水旁路阀控制

✧一级过减温器控制

✧二级过减温器控制

✧再热器减温器控制

✧暖风器汽源控制系统

✧给水控制系统

Ø给水泵转速控制系统

Ø给水旁路阀控制系统

Ø给水泵最小流量控制系统

✧单元机组协调控制系统

Ø单元负荷主控（10CJA01DU001）

ØRUNBACK（10CJA02DU001）

Ø频率控制（10CJA03DU001）

Ø压力设定回路（10CJA04DU001）

Ø锅炉主控（10CJA05DU001）

Ø汽机主控（10CJA06DU001）

Ø热值校正回路（10CJA07DU001）

Ø燃料主控（10CJA08DU001）

1.HTRLVLCTRL（包括#1、2、3高加及#5、6、7、8低加）

加热器水位为被调量。

加热器水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号一路作为正常疏水调节器的输入信号，另一路则与一正向偏置值相比较后作为事故疏水调节器的输入信号。

调节器的输出信号经过传感器/模拟输出（4-20Ma）作用于汽动门的执行机构，从而改变疏水门的开度达到调节加热器水位的目的。

加热器水位调节为正作用调节，当实际水位高于给定值时，得出的偏差信号为正，经过PI调节器运算后作用于开大正常疏水调节门，从而降低加热器的水位。

当偏差信号大于偏置值时，两者之间的比较值通过PI调节器运算后打开事故疏水调节阀参与调节。

当水位测量信号发生故障时，两调节器均自动切至手动位置，此时水位设定块与偏置设定块为跟踪状态，既调节器的输入信号恒为零，疏水门开度维持不变。

（跟踪实际水位）

当MFT（待定）信号存在时，一方面作用于汽动执行机构的电磁换向阀换向，从而失气全开调节阀；另一方面使常数设定块100％成为调节器的输入信号，使调节机构动作与调门开度匹配。

2.#1、2WARMHEATERLVLCTRL

被调量为热网加热器的水位。

水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于热网加热器疏水门执行机构，达到调节加热器水位的目的。

此调节环节为正作用调节。

当热网加热器实际水位高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大疏水门，以调节热网加热器水位维持给定数值。

一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。

水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。

调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，热网加热器疏水门维持原状态。

3.WARMHEATEROUTTEMPCTRL

被调量为热网加热器的出口水温。

温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相加，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于热网加热器供汽门执行机构，达到调节加热器出口水温的目的。

此调节环节为反作用调节。

当热网加热器实际出口水温高于给定值时，得出负向偏差信号，经调节器运算后关小供汽门，以调节热网加热器出口水温维持给定数值。

一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间后此作用消除。

出口水温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。

调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，热网加热器供汽门维持原状态。

4.BACKWTRTANKLVLCTRL

被调量为热网水箱的水位。

水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于热网水箱补水门执行机构，达到调节热网水箱水位的目的。

此调节环节为反作用调节。

当热网水箱实际水位高于给定值时，得出负向偏差信号，经调节器运算后关小补水门，以调节热网水箱水位维持给定数值。

一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。

水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。

调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，热网水箱补水门维持原状态。

5.CONDMAKEUPWTRPCTRL

此逻辑存在问题，与实际系统相对应后分析。

6.CONDMAKEUPTANKLVLCTRL（问题）

被调量为凝结水补水箱的水位。

水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于凝结水补水箱补水门执行机构，达到调节凝结水补水箱水位的目的。

此调节环节为反作用调节。

当凝结水补水箱实际水位低于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大化学来除盐水补水门，以调节凝结水补水箱水位维持给定数值范围。

一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。

水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。

调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，化学来除盐水补水门维持原状态。

当实际水位高于最大水位时，化学来除盐水补水门保护关闭。

7.CONDLVLCTRL（问题）

被调量为凝汽器的热井水位。

两个水位测量信号取平均值后（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，同时正向引入凝结水调节门调节器输出信号（前馈量），得出的偏差信号与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，经过模拟量切换器后作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于凝汽器补水调节门执行机构，达到调节凝汽器水位的目的。

此调节环节为反作用调节。

当凝汽器实际水位低于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大凝汽器补水门，以调节凝汽器水位维持给定数值范围。

引入凝结水调节门调节器输出信号，目的是为了当凝结水量发生变化时，在凝汽器实际水位未发生变化前提前调节。

一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。

当控制偏差信号小于2%时，模拟量切换器输入-3%，保证凝汽器补水调节门维持全关状态。

当控制偏差信号大于2%时，模拟量切换器输入量为控制偏差信号，补水调节门接受调节信号。

另外调节器的输出信号有最大及最小限制，分别为100%、0%。

水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。

调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，凝汽器补水调节门维持原状态。

8.SEALSTMHDRPRESSCTRL

被调量为轴封蒸汽母管的压力。

压力测量信号（反馈值）与压力设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于轴封供汽调节门执行机构，达到调节轴封蒸汽母管压力的目的。

此调节环节为反作用调节。

当实际轴封蒸汽母管压力低于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大轴封蒸汽母管供汽调节门，以调节轴封蒸汽母管压力维持给定数值。

一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。

压力测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。

调节器手动条件成立，压力设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，轴封蒸汽母管供汽调节门维持原状态。

9.CLOSDWTRCLRTEMPCTRL

被调量为闭式水冷却器出口闭式水温。

温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相加，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于冷却器的冷却水调节门执行机构，达到调节闭式水冷却器出口闭式水温的目的。

此调节环节为正作用调节。

当实际闭式水冷却器出口闭式水温高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大冷却器的冷却水调节门，以调节闭式水冷却器出口闭式水温维持给定数值。

一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间（温度的响应时间）后此作用消除。

出口水温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。

调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，冷却器的冷却水调节门维持原状态。

10.TURBLUBTEMPCTRL

被调量为汽轮机润滑油冷却器的出口润滑油温。

润滑油温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相加，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于汽轮机润滑油冷却器冷却水调节门执行机构，达到调节润滑油温的目的。

此调节环节为正作用调节。

当润滑油温高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大润滑油冷却器冷却水调节门，以调节润滑油温维持给定数值。

一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间后（温度的响应时间）此作用消除。

润滑油温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将PI调节器自动切到手动位置。

调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，润滑油冷却器冷却水调节门维持原状态。

11.GENH2CTR#1、2TEMPCTRL

被调量为氢气冷却器的出口氢温。

温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相加，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于氢气冷却器冷却水调节门执行机构，达到调节氢气冷却器出口氢温的目的。

此调节环节为正作用调节。

当氢气冷却器出口氢温高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大氢气冷却器冷却水调节门，以调节热网加热器出口水温维持给定数值。

一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间后（温度的响应时间）此作用消除。

出口水温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。

调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，氢气冷却器冷却水调节门维持原状态。

12.CONDMINFLOWCTRL（问题）

1.开关量信号

1）2PMPOFF信号：

凝结水泵A、B运行信号取“非”后相与、经过4s开延时后形成。

2）2PMPON信号：

凝结水泵A、B运行信号相与后形成。

3）1PMPON信号：

凝结水泵A、B运行信号经过或门后与2PMPOFF信号取“非”后相与形成。

2.模拟量信号

信号a：

当“2PMPOFF”成立时，由开关量控制的模拟量切换装置将输入信号切至常数C（0%）；当“2PMPOFF”不成立时，设定块接通。

信号b：

当“2PMPON”成立时，由开关量控制的模拟量切换装置将输入信号切至常数C（整定值：

DP=KG/HR）；当“2PMPON”不成立时，切至常数C（0%）。

信号c：

当“1PMPON”成立时，由开关量控制的模拟量切换装置将输入信号切至常数C（整定值：

DP=KG/HR）；当“2PMPON”不成立时，切至常数C（0%）。

3.给定值的形成

模拟量信号a\b\c求和后形成。

4.被测量反馈值

凝结水流量信号与凝结水再循环流量信号求和后形成。

5.调节逻辑

给定值与反馈值相比较后形成控制偏差信号，控制偏差信号与阀位和常数10%的乘积相减，再乘以常数C后作为PID调节器的输入信号。

调节器的输出信号作用于最小流量调节阀电机执行机构，达到调节流量的目的。

此调节环节为反作用调节。

当被测量反馈值低于给定值时，形成正向偏差信号作用于调节器开大最小流量调节门，以使凝结水实际流量高于给定值。

另外PID调节器输出信号有最大及最小限制，分别为100%、0%。

引入阀位反馈的目的主要是考虑到流量变化的迟延性。

6.CC块

1）凝结水泵A、B运行信号分别取“非”后相与，并经过4s开延时后作为调节器自动切至“手动”状态的条件。

2）凝结水流量信号与凝结水再循环流量信号相与取“非”作为调节器外部故障的信号。

13.DEALVLCTRL

（1）.调节手段

通过控制除氧器上水门（10LCA40AA101）的开度，控制进入除氧器的凝结水流量，从而达到控制水位的目的。

当给水流量10LAB40CF901（省煤器入口流量信号10LAB40CF101/102/103，三者取均值，形成10LAB40CF901）<40%时，采用单冲量调节，仅根据除氧器水位10LAA10CL901（10LAA10CL101/102,二者取均值，形成综合水位信号10LAA10CL901）的变化调节除氧器上水门（10LCA40AA101）的开度。

水位低于设定值，调门开大，反之关小。

当给水流量10LAB40CF901>40%时，采用三冲量调节，引入除氧器入口的凝结水流量信号，和总给水流量（10LAB40CF901+减温水总流量,即流出除氧器的总流量）的信号，作为前馈，10LCA45CF101增加时，将使除氧器上水门（10LCA40AA101）呈关小趋势，总给水流量增加时，将使除氧器上水门呈开大趋势。

（2）.除氧器上水门（10LCA40AA101）的相关逻辑

允许开：

两台凝泵至少有一台运行；

外部故障切手动：

10LAB40CF901，10LCA45CF101，10LAA10CL901任一信号故障。

保护关：

10LAA10CL901>MAX（具体数值待定）

（3）.当除氧器上水门（10LCA40AA101）切手动时，水位设定值自动变为跟踪除氧器实际水位10LAA10CL901，以便在该阀门投入自动时，实现无扰切换。

14.LPAUXSTMTEMPCTRL

（1）调节手段

通过控制减温水调门（10LCA71AA101）的开度，控制减温水流量，从而达到控制温度的目的。

取低辅温度与设定值（CT601－设定值）的差值作为偏差信号，送入PI调节器，当偏差为负时，关小减温水门，反之开大。

温度的调节滞后性较大，因此将调节器的输出经修正（先与削弱信号相加，再乘一常数）后再引入调节器（暂称为加速信号），与原输入信号相加，起到加速调节的作用。

但是这个加速作用也不能一直存在，此加速信号被一惯性环节（暂称为削弱信号）逐渐削弱。

偏差稳定时，削弱信号与将加速信号完全抵消。

偏差的绝对值趋于增大时，加速信号占主导，加速调节。

偏差的绝对值趋于减小时，削弱信号占主导，防止过度超调。

（2）当10LBG35CT601信号故障时，10LCA71AA101自动切为手动，不再进行调节。

15.BUILDING&COALWARMCTRL

与低辅温度控制类似，其减温水调门为10LCA72AA101

16.LPGLANDSTMTEMPCTRL

与低辅温度控制类似，其减温水调门为10LCA81AA101

17.RAWWATERTEMPCTRL

与低辅温度控制类似，只是它不是通过减温水来调节，而是通过改变供汽电动门10LCG10AA102的开度来改变生水温度。

生水温度高时，关小供汽门，反之开大。

它既有加速信号又有削弱信号。

18.EXPANSIONTANKLVLCTRL

（1）调节手段

通过调节闭式水补水门（10PGB10AA101）的开度，控制补水量，从而控制膨胀水箱的水位10PGB10CL101。

水位调节没有加速信号，但有削弱信号，在削弱信号的作用下，随水位逐渐升高至接近给定值，调门关小的速度加快，以防止水位过高。

（2）当10PGB10CL101信号故障时，10PGB10AA101自动切为手动，不再进行调节。

19.HPAUXSTMPRESSCTRL

方案1:

与低辅温度控制类似，它通过控制冷再至辅汽联箱的调门开度（10LBG15AA101），来控制高辅联箱的压力为给定值。

它也有加速信号和削弱信号。

方案2:

与膨胀水箱水位控制类似，它通过控制冷再至辅汽联箱的调门开度（10LBG15AA101），来控制高辅联箱的压力为给定值。

它没有加速信号，但有削弱信号。

对比这两种方案，方案1调节速度快，但容易造成超调。

方案2超调的程度小于方案1，但是调节速度慢。

而高辅的用户，例如小机和除氧器，在用高辅供汽时需要有足够的压力作保证，而且联箱的设计压力与运行压力相比，有较大的裕度，因此建议采用方案1。

20.DEAPRESSCTRL

除氧器的压力设定值为负荷的函数。

正常运行时，由四抽供汽，当除氧器压力低于设定值时，辅汽供除氧器调门10LBG18AA101参与调节，向除氧器供汽，以维持除氧器的压力为设定值。

当除氧器压力信号10LAA10CP101故障时，辅汽供除氧器调门10LBG18AA101自动切为手动。

21.SAHDRAINVLVCTRL

通过调节输水泵出口至除氧器阀门10LCN44AA101的开度，来控制疏水箱的水位。

水位升高，门开大，反之关小。

原图上错误，该调节回路应改为:

将PI调节器上方的减法器，正负号调换，其余的保持。

其原理与膨胀水箱的水位调节相似。

22.RHFLUEGASDAMP1CTRL

再热器烟气挡板指令与操作员手动设定的偏置之和，作为PI调节器的输入，形成指令控制该挡板的开度。

23.SHFLUEGASDAMP1CTRL

过热器烟气挡板指令与操作员手动设定的偏置之和，作为PI调节器的输入，形成指令控制该挡板的开度。

24.RHDAMPMASTER

（1）温度设定值的形成

当温度设定块在手动且烟气挡板主控与事故喷水调门任一投入自动时，温度设定值为手动设定的数值。

当温度设定块投自动且烟气挡板主控与事故喷水调门任一投入自动时，此设定值为负荷（10CJA08DU001XQ03（总燃料量？

））的函数（暂称为F（LOAD））。

若烟气挡板主控与事故喷水调门均切为手动，则此设定值块也切为手动，设定值跟随当前的再热汽温10LBB10CT901（10LBB10CT601/602二取均）变化。

烟气挡板或事故喷水调门再次投入自动时，设定值块仍为手动，设定值为切换时的实际汽温。

设定值块从自动往手动切换时，设定值为切换时的当前值；从手动向自动切换时，设定值由手动设定的数值经限速变为F（LOAD），限速的作用是防止产生过大的扰动。

（2）事故喷水的控制

当烟气挡板主控在自动时，事故喷水起作用的条件为：

再热蒸汽温度高于设定值＋5℃；当烟气挡板主控在手动时，只要再热蒸汽温度高于设定值，事故喷水就起作用（根据逻辑图上是这样，实际上可能也是＋5℃）。

（3）调节过程

烟气挡板的作用是调节再热蒸汽的温度，不涉及主蒸汽温度的调整。

当由于调节再热蒸汽的温度，使烟气挡板开度发生变化，影响到主汽温度时，由过热器减温水进行调节。

因此，烟气挡板的指令是根据再热汽温的变化生成的，再热汽温低时，使再热器侧挡板开大，反之关小。

为了保证再热器侧烟气挡板动作时不会引起烟气侧阻力较大的变化，烟气挡板主控发指令使再热器侧挡板动作时，同时发一指令到过热器侧挡板，使其向相反的方向动作，只要参数调节适当，就可以保证烟气侧阻力基本不变，防止对炉膛负压造成过大的扰动。

（4）烟气挡板主控指令的生成

取再热蒸汽温度10LBB10CT901（10LBB10CT601/602二取均）与设定值的偏差（CT901－设定值），输入PI调节器，其输出与经修正（乘一常数）的二次风量（10HLB00CF901）求和，便形成了烟气挡板主控指令。

烟气挡板主控的指令受上下限的限制，上限100％，下限5％。

二次风量的作用是作为前馈，对于因二次风量变化将要引起的再热汽温变化提前作出调节。

当再热蒸汽温度高于设定值时，或者二次风量增大时，烟气挡板主控指令增加，使再热器侧烟气挡板关小，同时使过热器侧烟气挡板开大，从而降低再热汽温。

因此，烟气挡板主控的动作方向是与过热器侧烟气挡板一致的，手动控制时这一点很重要。

再热汽温降低，则减小烟气挡板主控的输出，从而升高再热汽温。

注：

手动调节时，一般将过再热器侧烟气挡板都投入自动（称为同操），烟气挡板主控在手动位，通过增减烟气挡板主控来调节挡板的开度。

（5）再热器侧烟气挡板指令的生成：

烟气挡板主控指令经函数运算，生成再热器侧烟气挡板指令y=f2（x）。

当执行炉膛吹扫时（有PURGEON的信号），再热器侧烟气挡板指令经限速变为100％，限速的作用是：

防止因挡板开的过快而使炉膛产生过大的负压。

吹扫结束（有PURGEOFF的信号），再热器侧烟气挡板指令由100％经限速变为y=f2（x），限速的作用是：

防止因挡板关的过快而使炉膛产生过大的正压。

当过、再热器侧烟气挡板开度达到平衡时（亦即二者皆根据烟气挡板主控指令动作，方向相反，且可以保证烟气侧阻力的基本稳定），并且炉膛吹扫已结束，则限速被切除，过再热器侧烟气挡板可以快速接受指令，因为此时的快速动作不会对负压造成太大影响。

（6）过热器侧烟气挡板指令的生成：

与再热器侧类似，其函数为y=f1（x）。

（7）启动过程中烟气挡板开度的变化（烟气挡板主控投入自动）

炉膛吹扫时，过再热器侧烟气挡板全开，吹扫完成后，过热器侧开度保持100％，再热器侧关至5％，以防止点火后处于干烧状态下的再热器管壁超温。

随再热器中流量的建立，再热器侧挡板开始起控制再热汽温的作用，逐渐开大，以保证再热汽温。

过热器侧烟气挡板则同步关小。

具体什么时候再热器侧挡板开始控制汽温，现在无资料参考。

（8）烟气挡板主控的相关逻辑

通道故障：

10LBB10CT901故障或10HLB00CF901故障。

自动内部设定：

事故喷水调门切手动

小结：

正常运行中，再热器侧烟气挡板的控制过程为：

汽温偏差烟气挡板主控指令

二次风量的影响（上限100%,下限5％）

y=f2（x）

再热器侧烟气挡板指令

烟气挡板操作员偏置指令

25.O2TRIM

（1）作用

根据空预器入口氧量与设定值的偏差，得出氧量修正系数，作用于二次风量指令形成回路，控制空预器入口氧量为给定值，从而保证锅炉的富氧燃烧。

（2）切除条件

当以下所有条件均成立时，氧量校正回路才能投入。

否则将自动切除，其输出值保持为“1”。

1）两台空预器至少有一台运行，且对应的入口氧量测点正常；

2）单元主控的负荷输入与输出平衡;

3）没有磨煤机在起停状态

4）主蒸汽流量>40％

（3）回路说明

氧量修正系数设定块投入自动时，氧量的设定值为主蒸汽流量的函数，排烟的含氧量实际值取10HBK90CQ901（A、B空预器入口氧量10HBK90C