盖梁支撑系统受力计算书.docx
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盖梁支撑系统受力计算书
盖梁支撑系统受力计算书（总9页）
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第一章盖梁施工托架设计概况
一、施工设计说明：
1、工程概况
XX公路改建工程XX合同段共有桥梁两座，分别为XX大桥、XX大桥。
桥长分别
为166m、，共有桥墩15个，均为三柱式桥墩（墩柱直径为的钢筋混凝土结构），墩柱上方为盖梁。
聂河大桥盖长，宽，高，如图1所示；金桥大桥盖梁长，宽，高，如图1所示。
由于两座大桥大部分墩位于水中，均采用筑岛围堰的施工方案，如采用传统支架法施工，筑岛面地基承载力差，方案不可行，故桥墩盖梁施工均采用预留孔穿钢销作托架施工，两座大桥盖梁混凝土浇注量分别为，。
托架设计检算时以金桥大桥盖梁托架设计进行控制。
222.750..750222
图1聂河大桥盖梁立面图
11224・1122.4
2、设计依据
1）公路桥涵钢结构及木结构设计规范
2）路桥施工计算手册
3）建筑结构静力计算手册（xx版）
4）江正荣编建筑施工计算手册
5）最新钢结构实用设计手册
6）xx公路改建工程聂河大桥、金桥大桥施工图设计文件
刀国家、交通部相关规范和标准
8）我单位类似工程施工经验
二、模板设计
仁侧模与端模
侧模为特制大钢模，面模厚度为66nm,肋板高为10cm,在肋板外设［10背带。
在侧模外侧采用间距的H0作竖带，竖带高；在侧模上下设020的圆钢做拉杆，上下拉杆间间距，在竖带外设4）48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
端模为特制大钢模，面模厚度为66mn,肋高为10cm。
在端模外侧采用间距的［10作竖带，在竖带外设©48的钢管斜撑，支撑在横梁上。
2、底模
底模为2cm厚竹胶模，在底模下部采用间距［10型钢作横梁，横梁长。
盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。
横梁底下设纵梁。
横梁上设钢垫块以调整盖梁底的横向坡度与安装误差。
与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。
3、纵梁
在横梁底部采用单层两排56b工字钢连接形成纵梁，长，两组工字钢纵梁位于墩柱两侧，工字钢之间采用拉杆连接。
纵、横梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。
4、托架
在浇注墩柱时距柱顶以下~处采用内径为010钢筒埋置在墩柱钢筋上，拆模后形成预留孔洞，然后插入000钢销，两端各伸出30cm作为工字梁的支承牛腿。
在牛腿上架设156b工字钢，然后上铺盖梁支承平台。
5、防护栏杆与与工作平台
（1）栏杆采用048X的钢管搭设，在横梁上每隔米设一道高的钢管立柱，横向设置两道水平栏杆，钢管之间采用扣件连接。
（2）工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝绑扎牢靠。
xx章盖梁施工托架设计计算
一、设计检算说明
1V设计计算原则
（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。
（2）综合考虑结构的安全性。
（3）采取比较符合实际的力学模型。
（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。
2、对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均布荷载。
3、本计算未扣除墩柱承担的盖梁碇重量。
以做安全储备。
二、侧模支撑计算
1v力学模型
假定碇浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，匕为磋浇筑时的侧压力，「、T2为拉杆承受的拉力，计算图式如图3所示。
2
H=l.4m
T八
h=0.6m
图3侧模支撑计算图式
2、荷载计算
碇浇筑时的侧压力：
几=Kyh
式中：
K---外加剂影响系数，取；
y碇容重，取26kN/m3；
h---有效压头高度。
扯浇筑速度讨安0.3/;?
///,入模温度按20C°考虑。
贝IJ：
21=22=0.015<0.035h=0.22+24.9-=0.22+24.9x0.015=0.6加
T20T
pm=Kyh=1.2x26x0.6=19kpa
磋振捣对模板产生的侧压力按4KM考虑。
则：
/=p”+4=23KPa
盖梁侧模长度方向每延米上产生的侧压力按最不利情况考虑（即碇浇筑至盖梁顶时）
p=//x（H-/7）+^^=23x0.8+23^0'6=25.3KN
3、拉杆拉力验算
拉杆间距，范围磋浇筑时的侧压力由上、下两根拉杆承受。
按2倍安全系数考虑,则所需要的拉杆截面积为：
A=2x=（2x0.75x25.?
x103=Q238x沪杆
[a]160x10。
则所需单根拉杆半径为…=6.156X10-加心1mm,
选用014圆钢即可满足要求，实际根据项目部现有材料情况选用020圆钢作为拉杆。
4、竖带抗弯与挠度计算
设竖带两端的拉杆为竖带支点，竖带为简支梁，梁长按上下两拉杆中心间距
厶=1.52m,碇侧压力按均布荷载％考虑。
竖带H0的弹性模量E二X105Mpa；惯性矩IF；抗弯模量也二
q0=23x\=23KN/m
最大弯矩：
=込=2-L52■-=6.64KN・〃？
max&8
M664
截面强度:
b=丄酿=:
=84264KH/a84MPav[b]=160MPa
VV2x39.4x10"L」
满足要求
满足要求
三、横梁计算
采用间距的[10型钢作横梁，横梁长。
1、荷载计算
（1）盖梁碇自重：
G|=57・45〃Fx26KN/〃F=1493・7KN
⑵模板自重：
G=50&KN（根据模板设计资料）
（3）施工荷载与其它荷载：
GROKN
则横梁上的总荷载:
Gh=G1+G2+G3=1493.7+50.65+30=1574.35K7V
弘22.448-
=1574.35_70EK"/加
22.448
横梁采用间距为的［10型钢，则作用在单根横梁上的荷载为:
Gh=qhx0.4=70.13KN/mxOAm=28.05KN
则作用在横梁上的均布荷载为:
丈賣D
—>
瞅39•希皿咖心［手2咖內（临时结构取倍放大系
数）由结构力学公式计算出R产心=址=14-76--9=14.022KN
22
R14AOO
截面剪应力:
t^—==26456KPa=26.5MP<[r]=85MP“
dh5.3x100x10"
满足要求
最大挠度:
5绻厶4_5x6.66x1.9“
384EZ"384x2.1xlO8xl98.3xlO"8
19
“00279〃＜小而"00475〃
满足要求
四、纵梁计算
在横梁底部采用单层两排56b工字钢连接形成纵梁，长度按，两组工字钢纵梁位于墩柱两侧，工字钢之间采用拉杆连接。
纵梁下为钢销牛腿。
1v荷载计算
（1）横梁自重：
Gq=5=x4.\x\0kg/m=23.37KN
（2）纵梁自重：
G5=26・5x2xll6kg/〃?
=61・48KN
纵梁上的总荷载：
G7=G；1+23.37+61.48=1659.2KN
纵梁所承受的荷载假定为均布荷载娥:
乞/=
」659・2_62.62KN/m
26.5
2、力学计算模型
建立力学模型如图5所示。
在结构力学求器版中输入如下INP数据:
结点,1,0,0
结点・2_0
结点,3,,0
结点,4,,0
结点,5,,0
单元42,0,0,0,1,1,1
单元r2r3,1,1,1,1,1,1
单元,3,4,1,1,1,1,1,1
单元,4,5,1,1,1,0,0,0
结点支承,2,3,0,0,0
结点支承,4,1,0,0
结点支承,3,1,0,0
单元荷载,2,3,,0,1,90
单元荷载,3,3,,0,1,90
单元荷载,1,3,,0,1,90
单元荷载,4,3,,0,1,90
单元材料性质,1,4,1,137006,0,0,-1
尺寸线,10,-4,,,-4
尺寸线,1-4…-4
尺寸线,1-4…-4
尺寸线,1-4,,,-4
尺寸线,10,-6,,,-6
软件运行计算得：
yWio
1（i）237114^4门）5
229.22229.58
图6M图
>UJJ4（4）5
-294.47
-179.34
m）2
62.62
62.62
-247.74
62.62
62.62
iiiuiiiimuiimuuiuiii
U）p⑶）5
77^777^77
427.165294688222589.017950503464426.832034808314
图8支座反力图
图9纵梁挠度图
4、纵梁结构强度验算
（1）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在中间墩支座,
Mmax=458KN•加
满足要求。
5、纵梁挠度验算
纵梁工56b的弹性模量E二X105Mpa；惯性矩I尸68503cm";抗弯模量纭
（2）最大挠度发生在盖梁端
=3&I/（5_F）
甞空竺^5一咤）=0.0076,«<[/]=
384x2」xl0\2x68503xl（F"8.662
459
—=0.0115/77
五、牛腿计算
1、荷载计算
每个盖梁按墩柱设三个钢销牛腿支承上部荷载，由上面的计算可知：
支座反力
R严R、=430KN
R2=589KN
以最大值为牛腿需承受的竖向支承力进行计算，综合考虑各方面因素，牛腿按安全系数进行设计。
KA?
=2x589KN=1178KN
牛腿主要承受上部纵梁荷载，牛腿受力验算主要以剪应力为主
000钢销:
A=3.14X0.052=785%io"/
截面剪应力：
r«-=JElOp=75.03MP<[rl=SbMPa
A7.85xIO-3
满足要求
通过以上计算分析得知，盖梁托架支承钢销牛腿设计尺寸和型式满足受力要求，并有一定的安全储备。
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