其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=115×1.8×1.8/6=62.1cm3；
M--面板的最大弯矩（N·mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×1.15×26.77=36.945kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×1.15×4=6.44kN/m；
计算跨度:
l=300mm；
面板的最大弯矩M=0.1×36.945×3002+0.117×6.44×3002=4.00×105N·mm；
面板的最大支座反力为：
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×36.945×0.3+1.2×6.44×0.3=14.51kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=4.00×105/6.21×104=6.4N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=6.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=36.945N/mm；
l--计算跨度:
l=300mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=115×1.8×1.8×1.8/12=55.89cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×36.945×3004/（100×6000×5.59×105）=0.604mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.604mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=14.510/（0.700-0.120）=25.02kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度80mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×8×8×8/6=85.33cm3；
I=1×8×8×8×8/12=341.33cm4；
E=10000.00N/mm2；
计算简图
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.568kN·m，最大支座反力R=7.899kN，最大变形ν=0.705mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=5.68×105/8.53×104=6.7N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=6.7N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=300/400=0.75mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.705mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力7.899kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4.493=8.99cm3；
I=2×10.783=21.57cm4；
E=206000.00N/mm2；
主楞计算简图
主楞计算剪力图（kN）
主楞计算弯矩图（kN·m）
主楞计算变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.415kN·m，最大支座反力R=9.084kN，最大变形ν=0.055mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=4.15×105/8.99×103=46.1N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:
[f]=205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=46.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.055mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=300/400=0.75mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.055mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓型号:
M12；查表得：
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=76mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=9.084kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×76/1000=12.92kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=9.084kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=400×18×18/6=2.16×104mm3；
I=400×18×18×18/12=1.94×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×（24.00+1.50）×0.40×1.28=15.667kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:
1.2×0.30×0.40=0.144kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×（2.00+2.50）×0.40=2.520kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1（q1+q2）l2+0.117q3l2=0.1×（15.667+0.144）×2502+0.117×2.52×2502=1.17×105N·mm；
σ=Mmax/W=1.17×105/2.16×104=5.4N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=5.4N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=q1+q2=15.667+0.144=15.811kN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=250.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ν]=250.00/250=1.000mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×15.811×2504/（100×6000×1.94×105）=0.358mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.358mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=1mm，满足要求！
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×[（24+1.5）×1.28×0.25+0.3×0.25×（2×1.15+0.4）/0.4]=10.4kN/m；
（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q2=1.4×（2.5+2）×0.25=1.575kN/m；
均布荷载设计值q=10.400+1.575=11.975kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.25×[1.2×0.13×24.00+1.4×（2.50+2.00）]×（1.00-0.40）/4=0.377kN
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=8×8×8/6=8.53×101cm3；
I=8×8×8×8/12=3.41×102cm4；
E=10000N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
简图（kN·m）
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
变形图（mm）
方木的支座力:
N1=N2=2.772kN；
最大弯矩：
M=1.061kN·m
最大剪力：
V=2.772kN
方木最大正应力计算值：
σ=M/W=1.061×106/8.53×104=12.4N/mm2；
方木最大剪应力计算值：
τ=3V/（2bh0）=3×2.772×1000/（2×80×80）=0.65N/mm2；
方木的最大挠度：
ν=2.017mm；
方木的允许挠度:
[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；
方木最大应力计算值12.439N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值0.650N/mm2小于方木抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度ν=2.017mm小于方木的最大允许挠度[ν]=4.000mm，满足要求！
八、梁跨度方向托梁的计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Ф48×3；
W=8.98cm3；
I=21.56cm4；
1.梁两侧托梁的强度计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.772kN.
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm）
托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=1.04kN·m；
最大变形νmax=1.65mm；
最大支座力Rmax=12.127kN；
最大应力σ=M/W=1.04×106/（8.98×103）=115.8N/mm2；
托梁的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值115.8N/mm2小于托梁的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度νmax=1.65mm小于1000/150与10mm,满足要求!
九、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
纵向钢管的最大支座反力：
N1=12.127kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.149×17.8=3.181kN；
N=N1+N2=12.127+3.181=15.307kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=4.49；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
lo--计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取二者间的大值，即:
lo=Max[1.185×1.7×1.2,1.2+2×0.2]=2.417m；
k--计算长度附加系数，取值为：
1.185；
μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；
得到计算结果:
立杆的计算长度
lo/i=2417.4/15.9=152；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.301；
钢管立杆受压应力计算值；σ=15307.295/（0.301×424）=119.9N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=119.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（二）8-10轴×B-C轴17.8米高板。
一、参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
1.00；纵距（m）:
1.00；步距（m）:
1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.20；模板支架搭设高度（m）:
17.80；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.0；板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
可调托座；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.500；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；木方的间隔距离（mm）:
350.000；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方的截面宽度（mm）:
80.00；木方的截面高度（mm）:
80.00；
托梁材料为：
钢管（双钢管）:
Ф48×3；
4.楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
130.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×1.82/6=54cm3；
I=100×1.83/12=48.6cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=2.5×1=2.5kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×3.6+1.4×2.5=7.82kN/m
最大弯矩M=0.1×7.82×3502=95795N·m；
面板最大应力计算值σ=M/W=95795/54000=1.774N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为1.774N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=3.6kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×3.6×3504/（100×9500×48.6×104）=0.079mm；
面板最大允许挠度[ν]=350/250=1.4mm；
面板的最大挠度计算值0.079mm小于面板的最大允许挠度1.4mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=8×8×8/6=85.33cm3；
I=b×h3/12=8×8×8×8/12=341.33cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25×0.35×0.13+0.35×0.35=1.26kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=2.5×0.35=0.875kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.26+1.4×0.875=2.737kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.737×12=0.274kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.274×106/85333.33=3.207N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为3.207N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×2.737×1=1.642kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.642×103/（2×80×80）=0.385N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.385N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=1.26kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×1.26×10004/（100×9000×3413333.333）=0.278mm；
最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；
方木的最大挠度计算值0.278mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!
四、托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：
钢管（双钢管）:
Ф48×3；
W=8.98cm3；
I=21.56cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.346kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm）
托梁计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.699kN·m；
最大变形Vmax=1.068mm；
最大支座力Qmax=7.452kN；
最大应力σ=698697.45/8980=77.806N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值77.806N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为1.068mm小于1000/150与10mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.158×17.8=2.814kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×1×1=0.35kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25×0.13×1×1=3.25kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.414kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.5+2）×1×1=4.5kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=13.997kN；
六、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=13.997kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
按下式计算:
l0=h
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