井架施工通道专项施工方案.docx

井架施工通道专项施工方案.docx

《井架施工通道专项施工方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《井架施工通道专项施工方案.docx（18页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

井架施工通道专项施工方案

大余江临天下一期工程

井架施工通道专项施工方案

编制人：

职务：

职称：

审核人：

职务：

职称：

批准人：

职务：

职称：

中恒建设集团有限公司

专项施工方案报审表

工程名称：

大余江临天下一期工程

致：

赣州大京九工程项目管理有限公司（监理单位）

我方已根据施工合同的有关规定完成大余江临天下一期井架施工通道专项施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。

附件：

井架施工通道专项施工方案

承包单位（章）：

项目经理：

日期：

专业监理工程师审查意见：

专业监理工程师：

日期：

总监理工程师审查意见：

项目监理机构（章）：

总监理工程师：

日期：

本表一式三份，经项目经理机构审核后，建设单位、监理单位、承包单位各存一份。

江临天下一期

井

架

通

道

专

项

方

案

中恒建设集团有限公司

一、工程概况

本工程高层区施工范围：

1#~3#楼3栋小高层、15#~18#楼4栋多层、19#~21#楼3栋联排、22#~28#楼7栋别墅及部分地下车库组成，约45000平方米。

　15-16#楼、17#－18#楼、23#－25#、19#－21#楼、22#－28#楼工程安装5台井架用于该工程室内砌筑、粉刷等吊装施工任务，井架安装高度24米。

接料平台及通道搭设最高高度为18米，15-16#楼、17#－18#楼、23#－25#、19#－21#楼、22#－28#楼5台井架接料平台架体搭设在回填土上（回填土分层压实，压实系数不下于0.94，做100厚C20砼），1#、2#、3#楼3台井架接料平台架体搭设在地下车库顶板上。

（地下车库顶板强度满足架体地基强度要求）

二、编制依据

1、扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工脚手架实用手册》等编制。

2、钢管选用国标《直缝电焊钢管》（GB/T3793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。

钢管上打孔的严禁使用，有严重腐蚀、弯曲、压扁或裂纹钢管不得使用。

3、扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。

4、扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。

三、接料平台及通道搭设

1、接料平台及通道设置采用φ48X3.0mm钢管双排脚手架搭设方式，立杆纵距为1.2米,横距为1.2米，横杆的步距为1.8米，接料平台长4米（与建筑物平行），宽1.5米，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与井架正对面设置外开闭安全防护门。

平台上铺20mm胶合板，平台铺板与井架笼间的水平距离为50mm～120mm。

井架防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在井架内侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。

在15#楼与16#楼,17#楼与18#楼,19#楼与21#楼,23#楼与25#楼,22#楼与24#、26#、27#、28#楼之间搭设通道，采用φ48X3.0mm钢管双排脚手架搭设方式，立杆纵距为1.0米,横距为1.5米，横杆的步距为1.8米.通道搭设方法参照落地脚手架子在地下车库顶板上的搭设方法，采用φ48X3.0mm钢管双排脚手架搭设方式，立杆纵距为1.0米,横距为1.5米，横杆的步距为1.8米.

2、脚手架搭设顺序为：

立杆→横楞→牵杆→搁栅→剪刀撑→脚手芭→栏杆→张设密目安全网，所有杆件连接均须用扣件，每个节点的螺栓帽均要拧紧，脚手架搭设应横平竖直，与楼层作整体连接。

3、通道处双排脚手架应设置剪刀撑与横向斜撑，剪刀撑与地面的夹角宜在45°-60°之间，每道剪刀撑跨越立杆的根数不超过六根且不应小于四跨，外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应从低至顶连续设置。

中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。

剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，且应不少于两个扣件固定。

4、脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于20cm处的立杆上。

横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

具体做法参下图：

1、落地正面、侧面构造详图

2、安全防护门构造示意图

采用室外落地式接料平台，平台总搭设最高高度为20米，具体做法参下图：

四、落地式接料平台计算书

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立管；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.2米，立杆的横距为1.2米，大小横杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距2.4米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:

2.000kN/m2；脚手架用途:

装修脚手架；

同时施工层数:

1层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏省无锡，基本风压为0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:

0.1161；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网（kN/m2）:

0.005；

脚手板类别:

竹串片脚手板；栏杆挡板类别:

栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:

0.033；

脚手板铺设总层数:

11；

5.地基参数

地基土类型:

素填土；地基承载力标准值（kpa）:

160.00；

立杆基础底面面积（m2）:

0.25；地基承载力调整系数:

0.50。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.35×1.2/（2+1）=0.14kN/m；

活荷载标准值:

Q=2×1.2/（2+1）=0.8kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×0.033+1.2×0.14=0.208kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×0.8=1.12kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.208×1.22+0.10×1.12×1.22=0.185kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×0.208×1.22-0.117×1.12×1.22=-0.219kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.185×106,0.219×106）/4490=48.775N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=48.775N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.033+0.14=0.173kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.8kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×0.173×12004/（100×2.06×105×107800）+0.990×0.8×12004/（100×2.06×105×107800）=0.849mm；

大横杆的最大挠度0.849mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.033×1.2=0.04kN；

脚手板的自重标准值：

P2=0.35×1.2×1.2/（2+1）=0.168kN；

活荷载标准值：

Q=2×1.2×1.2/（2+1）=0.960kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0.04+0.168）+1.4×0.96=1.594kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.033×1.22/8=0.007kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.594×1.2/3=0.637kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.645kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.645×106/4490=143.567N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=143.567N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.033×12004/（384×2.06×105×107800）=0.04mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.04+0.168+0.96=1.168kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1167.96×1200×（3×12002-4×12002/9）/（72×2.06×105

×107800）=3.226mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.04+3.226=3.266mm；

小横杆的最大挠度为3.266mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.033×1.2×2/2=0.04kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.033×1.2/2=0.02kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0.35×1.2×1.2/2=0.252kN；

活荷载标准值:

Q=2×1.2×1.2/2=1.44kN；

荷载的设计值:

R=1.2×（0.04+0.02+0.252）+1.4×1.44=2.39kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1161

NG1=[0.1161+（1.20×2/2）×0.033/1.80]×24.00=3.319；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；采用竹串片脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×11×1.2×（1.2+0.3）/2=3.465kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×11×1.2/2=0.99kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.2×24=0.144kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.918kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1.2×1.2×1/2=1.44kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.45kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1；

Us--风荷载体型系数：

取值为1.13；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.45×1×1.13=0.356kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.918+1.4×1.44=11.518kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.918+0.85×1.4×1.44=11.215kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.356×1.2×

1.82/10=0.165kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=11.518kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.53；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：

l0=3.181m；

长细比Lo/i=200；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.18；

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=11518/（0.18×424）=150.915N/mm2；

立杆稳定性计算σ=150.915N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：

N=11.215kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.53；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.181m；

长细比:

L0/i=200；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.18

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=11215.44/（0.18×424）+164688.098/4490=183.632N/mm2；

立杆稳定性计算σ=183.632N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度的计算:

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=4.599kN；

活荷载标准值：

NQ=1.44kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.116kN/m；

Hs=[0.18×4.24×10-4×205×103-（1.2×4.599

+1.4×1.44）]/（1.2×0.116）=58.217m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=58.217/（1+0.001×58.217）=55.014m；

[H]=55.014和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=4.599kN；

活荷载标准值：

NQ=1.44kN；

每米立杆承受的结构自重标准值：

Gk=0.116kN/m；

计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：

Mwk=Mw/（1.4×0.85）=0.165/（1.4×0.85）=0.138kN.m；

Hs=（0.18×4.24×10-4×205×103-（1.2×4.599+0.85×1.4×（1.44+0.18×4.24×100×0.138/4.49）））/（1.2×0.116）=40.295m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H]=40.295/（1+0.001×40.295）=38.734m；

[H]=38.734和50比较取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=38.734m。

脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！

八、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.356kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=8.64m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=4.306kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.306kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·A·[f]

其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；

Nl=9.306

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.306小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

连墙件与尽量采用预埋好钢管连接，如部分部位无预埋件，采用下图与脚手架进行连接。

连墙件扣件连接示意图

九、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

地基承载力设计值:

fg=fgk×kc=80kpa；

其中，地基承载力标准值：

fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：

kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：

p=N/A=46.071kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：

N=11.518kN；

基础底面面积：

A=0.25m2。

p=46.071≤fg=80kpa。

地基承载力满足要求！

五、安全技术措施

1、必须对搭设后的脚手架进行全面验收，确保符合设计要求，并确认井架组装牢固，刚度和稳定性。

2、防护栏杆用脚手笆封闭，并在外围用安全网将脚手架全封闭，同时检查安全网是否系牢。

3、脚手笆必须用18＃铁丝与钢管扎牢，每块脚手笆不得少于四个绑扎点。

4、施工荷载不得超过2KN/M2严禁超载；通道上严禁堆放材料物品，杂物要及时清理。

5、风力六级以上或有雷电、大雪时，不得上架操作，检查后方可操作。

6、井架架体四周应有接地保护及避雷装置。

7、井架通道的搭设、与拆除必须由专业人员承担，并由专人指挥，凡不适宜高空作业者，不得上井架通道上操作。

8、搭设或拆卸井架通道时应召集有关人员，对工程进行全面检查与义底，设置警戒区，拆下的杆件与零配件应按类分堆，严禁高空抛掷。

9、搭设井架通道时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具、零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。

10、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，也不得在脚手架上架设任何电力线路和起重吊装设备。

11、严禁在脚手架上堆放钢筋、木材等施工多余的材料，以保脚手架畅通及防止超载。

12、吊运脚手架管等必须用专用保险钩，严禁单根钢丝绳起吊，要堆放平衡，并严格控制脚手架上的施工荷载。