精品建筑施工资料联排别墅脚手架施工方案.docx
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精品建筑施工资料联排别墅脚手架施工方案
丹府一品工程
脚手架搭设专项方案
编制人：
（职务）
审核人：
（职务）
批准人：
（职务）
批准部门（章）中达建设集团股份有限公司
编制日期：
二○一三年九月十二日
夏季防暑降温专项（方案）报审表
工程名称:
绿城奉化玫瑰园一期Ⅱ标段建安工程编号:
浙建监理A2
专项施工方案报审表
工程名称：
丹府一品工程
致：
宁波公政工程项目咨询有限公司（监理单位）
我方已根据施工合同的有关规定完成了丹府一品工程脚手架搭设专项方案的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准,请予以审查.
附件：
脚手架搭设专项方案
承包单位（章）：
项目经理:
日期：
专业监理工程师审查意见:
专业监理工程师：
日期：
总监理工程师审核意见：
项目监理机构（章）
总监理工程师：
日期:
本表一式三份，经项目监理机构审核后，建设单位、监理单位、承包单位各存一份。
一、编制依据
1。
1建筑施工脚手架实用手册
1。
2实用建筑施工安全手册
1.3《建筑施工手册》（第二版）
1.4国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9—87）
1。
5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2011
1.6《建筑施工高空作业安全技术规程》JGJ80-91
1。
7国家行业标准《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
1.8丹府一品工程施工图
二、工程概况
2。
1本工程位于丹西街道环城西路北侧、梧桐御府住宅南面.地上3层,地下一层，住宅主体结构形式为剪力墙结构，主体结构高度13米。
序号
项目
内容
1
工程名称
丹府一品工程
2
建设单位
象山银亿房地产开发有限公司
3
监理单位
宁波市天正工程咨询有限公司
4
施工单位
中达建设集团股份有限公司
2。
2本工程选用落地式双排扣件式钢管脚手架，主体施工阶段，做为临边操作防护架，装修施工阶段，作为外墙装修操作架。
脚手架搭设自室外地坪，搭设高度15m。
三、周边环境
本工程地处潘家桥村西北侧靠近山边坡。
四、施工部署
根据文明施工及安全要求，采用满挂密目式安全网（2000目）,实行全封闭式施工。
脚手架立杆底座采用木方做撑垫，并按要求设置扫地杆.内外立杆横向间距为1。
05m,纵向间距1。
5m，内立杆离墙0。
25m，架体步高1.8m,内外立杆均设45度剪刀撑.
五、施工准备
5.1组织现场技术人员、脚手架班组长研究确定总体施工方案。
5。
2组织预算人员估算材料需用量及用工量.
5.3施工现场将建筑物周边地面平整夯实。
5.4材料准备
5.4.1钢管
选用外径Ф48mm×3.5mm的高频焊接钢管。
其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中的Q235-A级钢的规定。
有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹者均不得使用。
钢管的长度应符合安全技术规范要求,横向水平杆不大于2。
200m，其它不大于6.500m。
每根钢管的最大质量不大于25kg。
按钢管在脚手架上所处的部位和所起的作用，可分为:
立杆、大横杆、小横杆、栏杆、剪刀撑、斜撑、抛撑.
5。
4。
2扣件
扣件式钢管脚手架所用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，注意脚手架所采用的扣件，在螺旋拧紧扭力矩达65N·M不得发生破坏。
扣件有三种类型：
直角扣件、旋转扣件、对接扣件。
5。
4.3连墙杆
建筑施工用脚手架的安全度，特别是外脚手架的安全度，很大程度取决于脚手架与建筑结构连接的牢固程度.本工程连墙杆采用刚性连接，连接杆采用Ф48钢管.
5。
4。
4其他
a。
竹笆：
竹笆分踢脚板与垫铺笆.在每步1。
2m高处做一道扶手，25—30mm高设一道踢脚板，在施工层及施工层上、下两层满铺竹笆片,并采用20号铁丝与大横杆绑扎牢固。
b。
安全密目网、平网：
使用政府安全部门推荐使用的2000目合格安全网。
脚手架的外表面满挂安全网，以防材料掉下伤人和高空操作人员坠落。
六、扣件式钢管脚手架设计计算
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
1）、参数信息
1。
脚手架参数
双排脚手架搭设高度为15m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
横距Lb为1.05m，纵距La为1。
5m，大小横杆的步距为1。
8m;
内排架距离墙长度为0。
25m;
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
采用的钢管类型为Φ48×3。
2；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨,竖向间距3.6m,水平间距4。
5m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
2.000kN/m2;脚手架用途：
装修脚手架；
同时施工层数：
2层；
3.风荷载参数
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0。
92，计算立杆稳定性时取0。
74，风荷载体型系数μs为0。
693；
4。
静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）：
0。
300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：
0.150;
安全设施与安全网（kN/m2）:
0。
005；
脚手板类别:
竹笆片脚手板;栏杆挡板类别：
竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:
0。
035；
5.地基参数
地基土类型：
素填土；地基承载力标准值（kPa）：
120。
00；
立杆基础底面面积（m2）:
0。
20;地基承载力调整系数：
1。
00。
2）、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）第5。
2。
4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0。
035kN/m;
脚手板的自重标准值：
P2=0。
3×1。
05/（2+1）=0。
105kN/m；
活荷载标准值:
Q=2×1.05/（2+1）=0.7kN/m;
静荷载的设计值：
q1=1.2×0。
035+1。
2×0.105=0。
168kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1。
4×0.7=0。
98kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2。
强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下：
M1max=0。
08q1l2+0.10q2l2
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.168×1。
52+0.10×0。
98×1。
52=0.251kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max=—0。
10q1l2—0.117q2l2
支座最大弯距为M2max=-0.10×0.168×1。
52-0。
117×0。
98×1。
52=—0。
296kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0。
251×106，0。
296×106）/4730=62。
579N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=62。
579N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f］=205N/mm2,满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下:
νmax=（0。
677q1l4+0。
990q2l4）/100EI
其中:
静荷载标准值：
q1=P1+P2=0.035+0。
105=0。
14kN/m;
活荷载标准值:
q2=Q=0。
7kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0。
677×0.14×15004/（100×2。
06×105×113600）+0。
990×0.7×15004/（100×2。
06×105×113600）=1.705mm；
大横杆的最大挠度1.705mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
3）、小横杆的计算
根据JGJ130—2011第5。
2。
4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.
1。
荷载值计算
大横杆的自重标准值:
p1=0。
035×1。
5=0。
053kN；
脚手板的自重标准值：
P2=0.3×1.05×1.5/（2+1）=0。
158kN；
活荷载标准值：
Q=2×1。
05×1。
5/（2+1）=1.050kN；
集中荷载的设计值:
P=1。
2×（0。
053+0.158）+1.4×1.05=1。
723kN；
小横杆计算简图
2。
强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=ql2/8
Mqmax=1.2×0。
035×1。
052/8=0。
006kN·m;
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
Mpmax=Pl/3
Mpmax=1。
723×1。
05/3=0。
603kN·m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.609kN·m；
最大应力计算值σ=M/W=0。
609×106/4730=128.712N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=128。
712N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
3。
挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和;
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax=5ql4/384EI
νqmax=5×0.035×10504/（384×2。
06×105×113600）=0.024mm;
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.053+0.158+1。
05=1.261kN;
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：
νpmax=Pl（3l2—4l2/9）/72EI
νpmax=1260。
6×1050×（3×10502—4×10502/9）/（72×2.06×105×113600）=2。
213mm；
最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2。
213=2。
237mm；
小横杆的最大挠度为2.237mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm，满足要求！
4）、扣件抗滑力的计算
按规范表5。
1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。
00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。
00kN.
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5。
2。
5）：
R≤Rc
其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值,取8。
00kN;
R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1=0.035×1。
5×2/2=0.053kN；
小横杆的自重标准值：
P2=0.035×1。
05/2=0。
019kN；
脚手板的自重标准值：
P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；
活荷载标准值：
Q=2×1.05×1。
5/2=1。
575kN;
荷载的设计值:
R=1。
2×（0。
053+0。
019+0.236）+1。
4×1.575=2.575kN；
R〈8。
00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
5）、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。
1248kN/m
NG1=［0。
1248+（1。
50×2/2）×0。
035/1。
80］×15。
00=2。
314kN;
（2）脚手板的自重标准值;采用竹笆片脚手板,标准值为0.3kN/m2
NG2=0。
3×13×1。
5×（1。
05+0。
25）/2=3.802kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3=0。
15×13×1。
5/2=1。
462kN;
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：
0。
005kN/m2
NG4=0。
005×1.5×15=0.112kN；
经计算得到,静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7。
692kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到,活荷载标准值
NQ=2×1。
05×1。
5×2/2=3。
15kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0。
85×1.4NQ=1。
2×7。
692+0.85×1.4×3.15=12。
979kN;
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N’=1。
2NG+1。
4NQ=1。
2×7。
692+1.4×3。
15=13.64kN;
6）、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：
ω0=0。
4kN/m2；
μz——风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：
μz=0.74;
μs—-风荷载体型系数：
取值为0。
693；
经计算得到，风荷载标准值为：
Wk=0.7×0.4×0。
74×0。
693=0。
144kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：
Mw=0。
85×1.4WkLah2/10=0。
85×1.4×0.144×1。
5×1。
82/10=0。
083kN·m;
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）+MW/W≤［f］
立杆的轴心压力设计值：
N=12.979kN;
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤［f］
立杆的轴心压力设计值：
N=N’=13。
64kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）表5.3.3得:
k=1。
155；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）表5。
3.3得:
μ=1。
5；
计算长度，由公式l0=kuh确定:
l0=3。
118m；
长细比:
L0/i=196;
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0。
188
立杆净截面面积:
A=4。
5cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4。
73cm3;
钢管立杆抗压强度设计值：
［f]=205N/mm2;
考虑风荷载时
σ=12978。
9/（0。
188×450）+83043。
609/4730=170。
972N/mm2;
立杆稳定性计算σ=170.972N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求!
不考虑风荷载时
σ=13640。
4/（0。
188×450）=161.234N/mm2；
立杆稳定性计算σ=161。
234N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！
7）、最大搭设高度的计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5。
3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:
Hs=［φAf—（1.2NG2k+0。
85×1.4（ΣNQk+MwkφA/W））］/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=5.378kN;
活荷载标准值:
NQ=3.15kN;
每米立杆承受的结构自重标准值：
Gk=0。
125kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw/（1。
4×0。
85）=0。
083/（1。
4×0。
85）=0。
07kN·m；
Hs=（0.188×4。
5×10-4×205×103-（1.2×5.378+0。
85×1.4×（3。
15+0。
188×4.5×100×0.07/4。
73）））/（1.2×0。
125）=37。
768m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5。
3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
［H］=Hs/（1+0。
001Hs）
［H]=37。
768/（1+0。
001×37。
768）=36。
394m;
[H］=36.394和50比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值［H］=36.394m。
脚手架单立杆搭设高度为15m，小于［H］，满足要求!
8）、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0。
92，μs＝0.693,ω0＝0。
4，
Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0。
92×0。
693×0.4=0。
179kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16。
2m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）5.4。
1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5。
000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1。
4×Wk×Aw=4。
049kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9。
049kN;
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·［f]
其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到φ=0。
958,l为内排架距离墙的长度;
A=4.5cm2；［f］=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0。
958×4。
5×10—4×205×103=88。
376kN;
Nl=9。
049〈Nf=88.376,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=9。
049小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求!
连墙件扣件连接示意图
9）、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值：
fg=fgk×kc=120kPa;
其中，地基承载力标准值:
fgk=120kPa;
脚手架地基承载力调整系数:
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=64.894kPa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
N=12。
979kN;
基础底面面积:
A=0。
2m2.
p=64.894kPa≤fg=120kPa。
地基承载力满足要求！
七、扣件式钢管脚手架的施工
7。
1扣件式钢管脚手架的搭设顺序
基础夯实→放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙件→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……
7。
2脚手架的基础
着地搭设的建筑施工用脚手架,脚手架的自重及其上的施工荷载均由脚手架基础传至地基。
因此，要使脚手架保持稳定、牢固和安全，必须首先要有一个牢固的脚手架基础.
先将地面砂石回填夯实，立杆底座置于面积不小于0.25m2的垫板上。
7。
3扣件式钢管脚手架的搭设
建筑施工用的扣件式钢管脚手架搭设的基本要求是:
横平竖直,整齐清晰,图形一致,平竖通顺，连接牢固，受荷安全,有安全操作空间，不变形,不摇晃。
扣件式钢管脚手架搭设的施工顺序如下:
脚手架搭设是在脚手架基础完成后进行的。
首步脚手架的步高为1800，离底部200mm处设置一道大、小横杆（地杆），以保持脚手架底部的整体性（详见后附图一）。
底部的立柱应间隔交叉用不同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱受荷的薄弱截面错开。
脚手架搭设时先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱,立立柱时要临时固定。
临时固定方法可与建筑物结构临时连接，也可设临时斜撑.架设脚手架时，切勿单独一人操作，要防止脚手架倒塌伤人。
立柱立好后,即架设大、小横杆，当第一步的大、小横杆架设完毕后，即在其上铺设脚手板，做好固定件，以方便操作者上去架设第二步脚手架.同时，在立柱的外侧的规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。
剪刀撑的设置应与脚手架的向上架设同步进行。
脚手架的小横杆,上下步应交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱的受荷偏心小。
立柱接杆、扶手接长应用对接扣件,不宜采用旋转扣件.大、小横杆与立柱连接扶手与立杆连接应采用直角扣件.剪刀撑和斜撑与立杆和大横杆的连接应采用旋转扣件.剪刀撑的纵向搭接度不小于1000mm，采用旋转扣件锁紧，不宜采用对接扣件。
所有扣件的紧固是否符合要求,可用力矩扳手实测（达到45-65N。
M），过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂.在安装扣件时,所有扣件的开口必须向外,这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤，影响操作和造成伤亡事故.
在搭设脚手架时，每完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大、小横杆的标高和水平度,使脚手架的步高、横距、纵距始终保持一致.
建筑施工用脚手架的搭设进度，应高出施工面一步,使在操作面的施工人员在可靠的安全围护，又保证脚手架在搭设中的稳定.
建筑施工用脚手架，一般是随着结构进度分段搭设的。
在每段脚手架搭设完毕后应进行验收,验收合格后并办妥验收手续方可使用。
扣件式脚手架搭设的技术要求与允许偏差见下页表。
7。
4建筑施工用脚手架与建筑物结构的连接
外脚手架与建筑物结构的连接，是保证脚手架的稳定性和垂直度的重要杆件。
按下述规定设置：
（1）。
连接杆的间距，水平方向每三根立柱设一点,垂直方向每两步设一点，作矩形布置。
外脚手架的断口处（即井架处）两端应每步设置连接。
（2）。
连接杆应既能承受向外的拉力，又能承受向内的压力。
一般应做成工具式，
扣件式脚手架搭设的技术要求与允许偏差
项次
项目
技术要求
容许偏差
（mm）
检查
方法
1
地基基础
表面
坚实平整
观测
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动、降沉
－20
2
立柱垂直度
最后验收垂直度偏差
H/200
±100
经纬仪
或麻线
和卷尺
搭设中检查垂直度
偏差的高度（m）
H=2、H=10、H=20
±7
±50
±100
3
间距
步距
±20
钢卷尺
柱距
±50
排距
±20
4
纵向水平杆高差
一根杆两端
±20
水平仪
或水平尺
四跨内、外纵向
水平杆高差
±10
5
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
外伸500mm
≤50
钢卷尺
6
扣件安装
主要点处各扣件距
主节点的距离
a≤150mm
同步主柱上两个相邻
对接扣件的高差
≤500mm
钢卷尺
主柱上的对接扣件距
主节点的距离
≤h/3
钢卷尺
纵向水平杆上的对接扣件
距离主节点的距离
≤h/3
以利重复使用。
可采用Ф48×3.5m
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