全玻璃幕墙计算书.docx
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全玻璃幕墙计算书
北京XX学院幕墙工程全玻璃幕墙
设计计算书
设计：
校对：
审核：
批准：
沈阳YY铝业工程有限公司
二〇一二年十月二十二日
目录
1计算引用的规范、标准及资料1
1.1幕墙设计规范：
1
1.2建筑设计规范：
1
1.3玻璃规范：
1
1.4钢材规范：
2
1.5胶类及密封材料规范：
2
1.6相关物理性能等级测试方法：
3
1.7《建筑结构静力计算手册》（第二版）3
1.8土建图纸：
3
2基本参数3
2.1幕墙所在地区3
2.2地面粗糙度分类等级3
2.3抗震设防3
3幕墙承受荷载计算4
3.1风荷载标准值的计算方法4
3.2计算面板材料时的风荷载标准值5
3.3垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值5
3.4平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值6
3.5作用效应组合6
4全玻璃幕墙大面玻璃的计算6
4.1玻璃板块荷载计算7
4.2玻璃的强度计算7
4.3玻璃最大挠度校核8
5全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核9
5.1肋截面高度的校核9
5.2玻璃肋的挠度计算9
5.3胶缝强度的校核:
9
5.4结构胶粘结厚度计算10
6玻璃肋局部稳定性验算10
6.1玻璃肋局部稳定性计算10
6.2玻璃肋的整体稳定性计算11
7附录常用材料的力学及其它物理性能13
全玻璃幕墙设计计算书
11计算引用的规范、标准及资料
11.1幕墙设计规范：
《铝合金结构设计规范》GB50429-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003
《点支式玻璃幕墙工程技术规程》CECS127-2001
《建筑玻璃点支承装置》JG/T138-2010
《吊挂式玻璃幕墙支承装置》JG139-2001
《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009
《建筑幕墙》GB/T21086-2007
《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012
11.2建筑设计规范：
《地震震级的规定》GB/T17740-1999
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010
《高处作业吊蓝》GB19155-2003
《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011
《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004
《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004
《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：
2003
《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002
《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008
《建筑工程预应力施工规程》CECS180：
2005
《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001
《建筑抗震设计规范》GB50011-2010
《建筑设计防火规范》GB50016-2006
《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002
11.3玻璃规范：
《镀膜玻璃第1部分：
阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002
《镀膜玻璃第2部分：
低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002
《防弹玻璃》GB17840-1999
《平板玻璃》GB11614-2009
《建筑用安全玻璃第3部分：
夹层玻璃》GB15763.3-2009
《建筑用安全玻璃第2部分：
钢化玻璃》GB15763.2-2005
《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009
《半钢化玻璃》GB/T17841-2008
《热弯玻璃》JC/T915-2003
《压花玻璃》JC/T511-2002
《中空玻璃》GB/T11944-2002
11.4钢材规范：
《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005
《不锈钢棒》GB/T1220-2007
《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009
《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007
《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007
《不锈钢丝》GB/T4240-2009
《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-2007
《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000
《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007
《耐候结构钢》GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997
《合金结构钢》GB/T3077-1999
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》GB/T3094-2000
《碳钢焊条》GB/T5117-1995
《碳素结构钢》GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》GB/T699-1999
11.5胶类及密封材料规范：
《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004
《工业用橡胶板》GB/T5574-2008
《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-2002
《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005
《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-2005
《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-2008
《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999
《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002
《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001
《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-2003
11.6相关物理性能等级测试方法：
《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001
《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000
《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006
《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）
《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000
《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000
《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001
《金属材料室温拉伸试验方法》GB/T228-2002
11.7《建筑结构静力计算手册》（第二版）
11.8土建图纸：
12基本参数
12.1幕墙所在地区
北京地区；
12.2地面粗糙度分类等级
幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
A类：
指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：
指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：
指有密集建筑群的城市市区；
D类：
指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
12.3抗震设防
按《建筑工程抗震设防分类标准》，建筑工程应分为以下四个抗震设防类别：
1.特殊设防类：
指使用上有特殊设施，涉及国家公共安全的重大建筑工程和地震时可能发生严重次生灾害等特别重大灾害后果，需要进行特殊设防的建筑，简称甲类；
2.重点设防类：
指地震时使用功能不能中断或需尽快恢复的生命线相关建筑，以及地震时可能导致大量人员伤亡等重大灾害后果，需要提高设防标准的建筑，简称乙类；
3.标准设防类：
指大量的除1、2、4款以外按标准要求进行设防的建筑，简称丙类；
4.适度设防类：
指使用上人员稀少且震损不致产生次生灾害，允许在一定条件下适度降低要求的建筑，简称丁类；
在围护结构抗震设计计算中：
1.特殊设防类，应按高于本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强其抗震措施，同时，应按批准的地震安全性评价的结果且高于本地区抗震设防烈度的要求确定其地震作用；
2.重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，同时，应按本地区抗震设防烈度确定其地震作用；
3.标准设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
4.适度设防类，应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用；
根据国家规范《建筑抗震设计规范》GB50011-2010，北京地区地震基本烈度为：
8度，地震动峰值加速度为0.2g，由于本工程是标准设防类，因此实际抗震计算中的水平地震影响系数最大值应按本地区抗震设防烈度选取，也就是取：
αmax=0.16；
13幕墙承受荷载计算
13.1风荷载标准值的计算方法
幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）计算：
wk=βgzμs1μzw0……8.1.1-2[GB50009-2012]
上式中：
wk：
作用在幕墙上的风荷载标准值（MPa）；
z：
计算点标高：
69.5m；
βgz：
高度z处的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
βgz=1+2gI10（z/10）-α……条文说明部分8.6.1[GB50009-2012]
其中A、B、C、D四类地貌类别截断高度分别为：
5m、10m、15m、30m；
A、B、C、D四类地貌类别梯度高度分别为：
300m、350m、450m、550m；
也就是：
对A类场地：
当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：
当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：
当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：
当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
g：
峰值因子，取2.5；
I10：
10m高名义湍流度，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.14、0.23和0.39；
α：
地面粗糙度指数，对应A、B、C、D地面粗糙度，可分别取0.12、0.15、0.22和0.30；
对于C类地形，69.5m高度处的阵风系数为：
βgz=1+2×2.5×0.23×（69.5/10）-0.22=1.7507
μz：
风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按《建筑结构荷载规范》条文说明部分8.2.1提供的公式计算：
A类场地：
μzA=1.284×（z/10）0.24
B类场地：
μzB=1.000×（z/10）0.30
C类场地：
μzC=0.544×（z/10）0.44
D类场地：
μzD=0.262×（z/10）0.60
公式中的截断高度和梯度高度与计算阵风系数时相同，也就是：
对A类场地：
当z>300m时，取z=300m，当z<5m时，取z=5m；
对B类场地：
当z>350m时，取z=350m，当z<10m时，取z=10m；
对C类场地：
当z>450m时，取z=450m，当z<15m时，取z=15m；
对D类场地：
当z>550m时，取z=550m，当z<30m时，取z=30m；
对于C类地形，69.5m高度处风压高度变化系数：
μz=0.544×（69.5/10）0.44=1.2767
μs1：
局部风压体型系数；
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.3条：
计算围护结构及其连接的风荷载时，可按下列规定采用局部体型系数μs1：
1封闭矩形平面房屋的墙面及屋面可按表8.3.3-1的规定采用；
2檐口、雨篷、遮阳板、边棱处的装饰条等突出构件，取-2.0；
3其它房屋和构筑物可按本规范第8.3.1条规定体型系数的1.25倍取值。
本计算点为墙面大面位置，按如上说明，查表得：
μs1
（1）=1
按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012第8.3.5条：
计算围护结构风荷载时，建筑物内部压力的局部体型系数可按下列规定采用：
1封闭式建筑物，按其外表面风压的正负情况取-0.2或0.2；
2仅一面墙有主导洞口的建筑物：
—当开洞率大于0.02且小于或等于0.10时，取0.4μs1；
—当开洞率大于0.10且小于或等于0.30时，取0.6μs1；
—当开洞率大于0.30时，取0.8μs1；
3其它情况，应按开放式建筑物的μs1取值；
注：
1：
主导洞口的开洞率是指单个主导洞口与该墙面全部面积之比；
2：
μs1应取主导洞口对应位置的值；
本计算中建筑物内部压力的局部体型系数为0.2（封闭式建筑内表面）；
因此，对直接承受风压的面板结构来说，其局部风压体型系数为：
μs1=1+0.2
=1.2
w0：
基本风压值（MPa），根据现行《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附表E.5中数值采用，但不小于0.3KN/m2，按重现期50年，北京地区取0.00045MPa；
13.2计算面板材料时的风荷载标准值
wk=βgzμzμs1w0
=1.7507×1.2767×1.2×0.00045
=0.001207MPa
13.3垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值
qEk=βEαmaxGk/A……5.3.4[JGJ102-2003]
qEk：
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值（MPa）；
βE：
动力放大系数,取5.0；
αmax：
水平地震影响系数最大值，取0.16；
Gk：
幕墙构件的重力荷载标准值（N）；
A：
幕墙构件的面积（mm2）；
13.4平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值
PEk=βEαmaxGk……5.3.5[JGJ102-2003]
PEk：
平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值（N）；
βE：
动力放大系数,取5.0；
αmax：
水平地震影响系数最大值，取0.16；
Gk：
幕墙构件的重力荷载标准值（N）；
按照JGJ102规范5.4节条文说明部分的规定，对于竖向幕墙和与水平面夹角大于75度、小于90度的斜玻璃幕墙，可不考虑竖向地震作用效应的计算和组合。
13.5作用效应组合
荷载和作用效应按下式进行组合：
S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk……5.4.1[JGJ102-2003]
上式中：
S：
作用效应组合的设计值；
SGk：
重力荷载作为永久荷载产生的效应标准值；
Swk、SEk：
分别为风荷载，地震作用作为可变荷载产生的效应标准值；
γG、γw、γE：
各效应的分项系数；
ψw、ψE：
分别为风荷载，地震作用效应的组合系数。
上面的γG、γw、γE为分项系数，按5.4.2、5.4.3、5.4.4[JGJ102-2003]规定如下：
进行幕墙构件强度、连接件和预埋件承载力计算时：
重力荷载：
γG：
1.2；
风荷载：
γw：
1.4；
地震作用：
γE：
1.3；
进行挠度计算时；
重力荷载：
γG：
1.0；
风荷载：
γw：
1.0；
地震作用：
可不做组合考虑；
上式中，风荷载的组合系数ψw为1.0；
地震作用的组合系数ψE为0.5；
14全玻璃幕墙大面玻璃的计算
基本参数：
1：
计算点标高：
69.5m；
2：
分格尺寸：
宽×高=B×H=1500mm×4000mm；
3：
玻璃配置：
单片玻璃，钢化玻璃15mm,对边简支；
模型简图为：
14.1玻璃板块荷载计算
（1）玻璃板块自重：
GAk：
玻璃板块单位面积自重（仅指玻璃）（MPa）；
t：
玻璃板块厚度（mm）；
γg：
玻璃的体积密度（N/mm3）；
GAk=γgt
=0.0000256×15
=0.000384MPa
（2）垂直于幕墙平面的分布水平地震作用：
qEAk：
垂直于幕墙平面的分布水平地震作用（MPa）；
βE：
动力放大系数,取5.0；
αmax：
水平地震影响系数最大值，取0.16；
GAk：
玻璃单位面积自重（MPa）；
qEAk=βEαmaxGAk……5.2.5[JGJ133-2001]
=5.0×0.16×0.000384
=0.000307MPa
（3）作用在玻璃上的风荷载及地震作用荷载组合：
用于强度计算时，采用Sw+0.5SE设计值组合：
……5.4.1[JGJ102-2003]
q=1.4wk+0.5×1.3qEAk
=1.4×0.001207+0.5×1.3×0.000307
=0.001889MPa
Sw+0.5SE标准值组合：
qk=wk+0.5qEAk
=0.001207+0.5×0.000307
=0.00136MPa
用于挠度计算时，采用Sw标准值：
……5.4.1[JGJ102-2003]
wk=0.001207MPa
14.2玻璃的强度计算
校核依据：
σ≤[fg]
θ：
玻璃的计算参数；
η：
玻璃的折减系数；
qk：
作用在玻璃上的荷载组合标准值（MPa）；
a：
两肋间玻璃面板跨度（mm）；
E：
玻璃的弹性模量（MPa）；
t：
玻璃厚度（mm）；
θ=qka4/Et4……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.00136×15004/72000/154
=1.889
按系数θ，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η=1；
σ：
玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值（MPa）；
q：
作用在幕墙玻璃上的荷载组合设计值（MPa）；
a：
两肋间玻璃面板跨度（mm）；
t：
玻璃厚度（mm）；
m：
玻璃弯矩系数,取m=0.125；
σ=6mqa2η/t2……6.1.2[JGJ102-2003]
=6×0.125×0.001889×15002×1/152
=14.168MPa
14.168MPa≤fg=72MPa（钢化玻璃）
玻璃的强度满足要求!
14.3玻璃最大挠度校核
校核依据：
df=ημwka4/D≤df,lim……6.1.3-2[JGJ102-2003]
上面公式中：
df：
玻璃板挠度计算值（mm）；
η：
玻璃的挠度折减系数，按θ=wka4/Et4查表，为1；
μ：
玻璃挠度系数，取μ=0.013；
wk：
风荷载标准值（MPa）
a：
两肋间玻璃面板跨度（mm）；
D：
玻璃的弯曲刚度（N·mm）；
df,lim：
许用挠度，取两肋间玻璃面板跨度的1/60，为25mm；
其中：
D=Et3/（12（1-υ2））……6.1.3-1[JGJ102-2003]
上式中：
E：
玻璃的弹性模量（MPa）；
t：
玻璃的厚度（mm）；
υ：
玻璃材料泊松比，为0.2；
D=Et3/（12（1-υ2））
=72000×153/（12×（1-0.22））
=21093750N·mm
df=ημwka4/D
=1×0.013×0.001207×15004/21093750
=3.766mm
3.766mm≤df,lim=25mm（钢化玻璃）
能满足要求!
15全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核
15.1肋截面高度的校核
校核依据：
hr≥（3qLh2/（4fgt））0.5
上面公式中：
hr：
玻璃肋的截面高度（mm）；
q：
板块水平荷载作用下组合设计值（MPa）；
L：
两肋之间的玻璃面板跨度（mm）；
h：
玻璃肋上下支点间距，即计算跨度（mm）；
t：
玻璃肋截面厚度（mm）；
fg：
玻璃侧面强度设计值（MPa）；
对于夹层玻璃做为玻璃肋，厚度取双片厚度和：
24mm；
（3qLh2/（4fgt））0.5
=（3×0.001889×1500×40002/（4×19.5×24））0.5
=269.544mm
实际选用的玻璃肋宽度为：
280mm≥269.544mm
能够满足要求。
15.2玻璃肋的挠度计算
校核依据：
df=≤df,lim
上面公式中：
df：
在水平荷载标准值作用下肋挠度（mm）；
df,lim：
玻璃肋的挠度限值，取计算跨度的1/200，为20mm；
wk：
风荷载标准值（MPa）；
L：
两肋之间的玻璃面板跨度（mm）；
h：
玻璃肋上下支点间距，即计算跨度（mm）；
E：
玻璃的弹性模量（MPa）；
t：
玻璃肋截面厚度（mm）；
hr：
玻璃肋的截面高度（mm）；
对于夹层玻璃做为玻璃肋，厚度取双片厚度和：
24mm；
5wkLh4/（32Ethr3）
=5×0.001207×1500×40004/（32×72000×24×2803）
=1.909mm
1.909mm≤20mm
所以，能满足要求。
15.3胶缝强度的校核:
校核依据：
qL/t2≤f1
上面公式中:
q：
水平作用设计值组合（MPa）；
L：
两肋之间的玻璃面板跨度（mm）；
t2：
胶缝宽度，取玻璃肋截面厚度（mm）；
f1：
硅酮结构胶在荷载作用下的强度设计值，取0.2MPa；
qL/t2=0.001889×1500/24
=0.118MPa
所以，胶缝强度满足要求。
15.4结构胶粘结厚度计算
us：
在风荷载作用下玻璃与玻璃肋之间的相对位移量（mm）；
θ：
风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值（rad）；（取值见表20[GB/T21086-2007]）
hg：
玻璃面板高度（mm）；
us=θhg……5.6.5-2[JGJ102-2003]
=1/550×4000
=7.273mm
ts：
风荷载作用下结构胶粘结厚度计算值（mm）；
δ：
风荷载作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：
25%
ts=us/（δ（2+δ））0.5……5.6.5[JGJ102-2003]
=7.273/（0.25×（2+0.25））0.5
=9.697mm
按规范JGJ102-2003中7.4.2条要求，胶缝厚度值尚不应小于6mm，而实际胶缝厚度取10mm.
所以能满足规范的要求！
16玻璃肋局部稳定性验算
基本参数：
1：
计算点标高：
69.5m；
2：
分格宽度：
B=1500mm；
3：
玻璃肋等效厚度：
对单片玻璃则直接取其厚度t；
对夹层玻璃，取t=（t13+t23）1/3
本处为夹层玻
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