狮子洋隧道盾构施工技术.docx
《狮子洋隧道盾构施工技术.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《狮子洋隧道盾构施工技术.docx(17页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
![狮子洋隧道盾构施工技术.docx](https://file1.bdocx.com/fileroot1/2022-11/20/67e68b18-0174-4474-8828-b1d0349568ed/67e68b18-0174-4474-8828-b1d0349568ed1.gif)
狮子洋隧道盾构施工技术
狮子洋隧道盾构施工技术
1工程相关简介
1.1工程概况
狮子洋隧道广深港铁路客运专线的控制性工程,工程位于珠江入海口、虎门大桥上游,处于线路东涌站~虎门站之间,下穿珠江主航道——狮子洋水道,隧道工程全长10.8km,设计时速350公里,是我国首座水下铁路隧道,同时也是目前国内水深最深、长度最长、标准最高的水下盾构隧道,被誉为“中国铁路的世纪隧道”。
狮子洋隧道分为进口(SDⅡ标)、出口(SDⅢ标)两个标段,盾构隧道投入四台直径Φ11.18m气压调节式泥水平衡盾构机,采用“相向掘进,地下对接,洞内解体”方式组织施工。
我中铁隧道集团承担狮子洋隧道出口标段(SDⅢ标)的施工任务,合同总价亿元。
SDⅢ标段工程包括引道敞开段180m,明挖暗埋段长597m,工作井长23m,明挖工程总长800m;盾构段左线长4450m,右线长4750m;另外,还包含敞开段雨棚、设备用房、11处联络通道和泵房等附属工程。
左线正线长度5.25km,右线正线长度5.55km。
盾构隧道采用预制拼装式管片衬砌,管片采用“5+2+1”双面楔形通用环管片,错缝拼装。
管片内径9.8m、外径10.8m、管片厚度500mm、管片环宽2.0m,楔形量为24mm。
盾构隧道以管片自防水为主,接缝采用两道弹性密封止水条防水。
隧道最大纵坡20‰,最小纵坡3‰。
盾构隧道最大覆土52.3m,最小覆土7.8m;狮子洋水道最大水深26.4m,水深最大处的隧道覆土26.0m。
隧道轨面最低点标高为-60.988m,与百年一遇高潮位的高差约64.2m。
盾构隧道大部分处于微风化泥质粉砂岩、砂岩和砂砾岩中,局部位于淤泥质与粉质黏土中,部分地段穿越软硬不均底层,并通过多处断裂带和风化深槽;穿越基岩的最大单轴抗压强度为,渗透系数达×10-4m/s,石英含量最高达%,岩石地层的黏粉粒(≤75μm)含量达%。
地下水主要为第四系地层的孔隙水和白垩系岩层的裂隙水,且具承压性,本标段隧道最大水压为。
本标段工程有工程规模大、设计标准高、涉及工法多、工期紧、工程地质复杂、水压力大、盾构掘进距离长等特点。
同时,本工程存在明挖基坑地层软弱、长距离盾构掘进及刀具管理、高水压带压作业以及江底地中盾构对接与拆解等重难点。
1.2盾构设备
本工程盾构设备是用于狮子洋隧道的专用复合式泥水盾构,盾构刀盘开挖最大直径11.18m,盾构主机加后配套全长71m,盾构主机长12.43m,总重约1300t;刀盘直径为11.182米,刀盘开口率31%,重约(含刀具)170t。
刀具配置:
45把单刃正滚刀+5把单刃边滚刀+10把中心刀(49、50号刀具在一个轨迹上),共60个刃,正滚刀轨迹间距为100mm,边滚刀轨迹间距从95mm~38mm逐渐减小;另外,还装配了278把切刀、16把刮刀及40把边缘保护刀。
1.3泥水处理厂
泥水盾构是通过加压泥水来稳定开挖面,并通过泥水循环来携带碴土,达到出碴掘进的目的。
现场建造了配套的泥水处理厂,占地面积约10000m2,泥浆处理能力为3000m3/h,为每台盾构机配备一套1500m3/h的泥水处理设备,整个泥水处理厂由泥浆制备系统和泥水分离系统两部分组成。
泥水处理主要分为三步进行分离。
分离出的碴土可直接外运,过滤、沉淀后的泥浆经调整后可供盾构机循环使用。
1.4管片厂
广深港客运专线SDⅢ标工程施工共需管片4600环,钢筋混凝土总立方量约为15万m3。
现场自建了日最高生产能力为12环管片的管片厂,共投入6套管片模具,厂房由2跨组成,长100m,每跨宽24m,分为钢筋加工和管片成型两个车间。
在管片车间北侧建有120m3全自动混凝土拌合站一座,为管片生产提供高性能的自拌混凝土。
为加快管片生产进度和保证管片养护质量,管片脱模前采用蒸汽养护,提高脱模强度,并在管片车间东侧建造四个800m2的水养池,满足管片水养14天的要求。
在厂房南侧有管片堆场约25000m2,堆场内地面全部硬化,管片在堆场内采用立放两层的堆放方式,外围增加堆场采用水平堆放方式。
整个管片生产区域规划有完备的运输道路,并配备了相应用途和能力的桥吊、门吊和叉车等,覆盖整个管片厂区,便于管片的生产、养护、堆放、转载和装卸等环节,各种配套设施满足日均生产9环管片的生产能力。
1.5施工中的关键技术概要
狮子洋隧道的建设充满了曲折和艰辛,但有各级领导、专家的关心和支持,并通过项目上全体人员的攻关和努力,我们克服了许多的技术和管理困难,解决了一个又一个难题。
业主又多次调整增加施工任务,左线掘进完成2600环(5200米),右线掘进完成2585环(5170米),每条线都比进口标段多掘进1公里,后面还同步开展了隧底填充、联络通道、嵌缝、二次衬砌和沟槽施工,基本做到了同步进行。
目前已成功完成左右线隧道对接拆机工作。
在狮子洋盾构掘进的施工中,大多数管理、技术和施工人员都是第一次接触泥水盾构,而且是大直径泥水盾构掘进复合地层,大直径的泥水盾构与之前的小直径的、或土压平衡盾构在施工理念上有着本质的区别,施工中遇到了很多技术难题,主要包括:
大直径泥水盾构始发与负环拼装、软弱地层盾构掘进与管片上浮、软硬不均高粘地层盾构掘进与带压进仓、富水硬岩地层盾构掘进与壁后注浆、岩层破碎带盾构掘进及“地中对接”技术研究等。
2大直径泥水盾构始发与负环拼装
盾构隧道始发技术是盾构法施工技术的关键,也是盾构施工成败的一个重要标志。
大直径泥水盾构施工在洞口始发阶段掘进出问题的概率很高。
根据狮子洋隧道两台盾构的始发施工经验,盾构始发的关键技术总结如下:
2.1本盾构始发的主要特点
①盾构隧道为大直径、高水压、特长水下隧道,盾构开挖直径大于10m;
②始发段地层软弱、地下水位高、水量大、渗透性强,洞顶覆土浅、不足一倍洞径;
③本次盾构组装采用250t履带吊抬吊方式进行盾构机的下井组装,组装方式新颖、快速。
④采用大直径的气压调节式泥水平衡工作面的复合式盾构施工,始发时,对洞门密封、反力架及始发台等相关设施的要求,特别是对洞门密封的防止突水冒浆和保持压力要求高。
2.2始发盾构姿态设计与控制
始发姿态的设计是非常关键的工作,应进行认真的模拟、设计和专家论证来最终确定。
具体始发设计见“图2盾构始发纵剖面图”。
本次始发的始发段线路,平面处于半径为7000米的圆曲线和缓和曲线上,竖向处于坡度为20‰的下坡段,为了实现盾构整机始发,采用割线始发,即将洞门内12米曲线的弦线向盾构井内延长,以此割线做为始发的平面中线,始发坡度调整为10‰,并将始发洞门(预埋钢环)抬高50mm,即将盾构始发纵向轴线在10‰下坡的基础上整体抬高50mm。
具体始发设计见“图2盾构始发纵剖面图”。
根据狮子洋隧道始发姿态的设计与控制经验,需注意以下几点关键问题:
①严格通过计算、实验,保证始发台强度刚度设计满足盾构始发要求;
②始发台定位准确、稳固;
③曲线—割线始发姿态的设计;
④组装期检查复测始发台定位;
⑤做好盾构防旋转和防偏移措施;
⑥做好空推时始发控制;
⑦始发导轨的安装设计充分考虑刀盘及盾壳通过要求。
2.3负环管片拼装
图3拼装完成负环管片照片
由于隧道管片最大块重量达13吨,故操作困难,安全风险高:
①盾尾长度长,第一环无支撑;②未封闭成环,无参照难度大;③设备刚调试好,无拼装经验;④管片容易推偏,损坏尾刷等;不能及时固定,是管片成环椭变。
狮子洋隧道负环拼装采取的措施:
①第一环负环在拼装盾尾内下半圆垫钢板支撑,上半圆管片、特别是两块临接块时,要在盾尾盾壳上或反力架上焊接“L”型挂钩和吊耳,用“L”型挂钩吊住管片,并用道链对管片进行固定,以支撑管片并保证施工的安全,待封顶块纵向推插到位后,拆去道链,割除“L”型挂钩和吊耳,紧固封顶块与邻接块的螺栓。
②第一环负环管片拼装成圆后,管片在后移过程中,要保证每组千斤顶同步推进。
其行程差小于50mm。
第一环不要完全推出盾壳内的管片拼装垫台区域,只要保证第二环负环管片能安装即可。
提前计算出此时第一环负环管片端面距反力架的长度,在每两块管片纵向接缝处、对应反力架位置,在反力架上焊接一根H200的“H”型钢(共8根),长度与此长度一致,把第一环负环管片后推至此“H”型钢上。
③负环管片应采用错缝拼装。
在第一环负环管片与“H”型钢挤紧后,从第二环负环开始就可基本按正常管片拼装方式进行,在第二环负环管片拼装完成后,即可割除第一环负环与反力架之间的“H”型钢,然后两环一起后移,并将第一环负环管片与反力架之间进行固定。
2.4始发泥水循环与压力设定
始发泥水压力设定主要考虑:
①端头加固的质量和长度;②止水箱的密封性能;③保证泥水循环;④反力架所能承受的反力;⑤端头的埋深和荷载。
压力设定的原则:
①在保证泥水循环最低压力和端头稳定的情况下,应尽量建立低压;②在盾尾进入止水箱后,应及时进行洞门注浆封闭,然后建立到正常压力。
始发阶段泥水循环采用泥水模式,泥水盾构掘进的机理决定了,盾构机刚一开始掘进就要建压,这样才能保证泥水循环和出碴,本工程洞门密封采用双道折叶式翻板+双道帘布橡胶板,两道密封组成一个箱体,在盾构机推进后可以在中间注入油脂,增强密封效果。
由于止水箱的密封效果并不能保太高的压力,会造成一定的漏浆。
始发时的掘进速度一般都比较慢,因此,泥水循环的流量不必要过大。
在盾尾全部进入止水箱(两道帘布橡胶板)后,应及时进行同步注浆,并在同步注浆的基础上利用洞门钢环上预留的注浆孔,通过预留注浆孔压注快凝化学浆液,彻底阻止洞门止水箱的漏浆问题,以便盾构掘进时更好地保持泥水压力。
3软弱地层掘进与管片上浮
泥水盾构软弱地层掘进关键为控制地表沉降、坍塌及盾构姿态和管片上浮控制。
3.1
图5泥水盾构工作原理图
地表沉降、坍塌控制
3.1.1切口泥水压力控制
工作面任何一点的泥水压力总是大于地下水压力,从而形成了一个向外的水力梯度,这是保持工作面稳定的基本条件。
在软弱地层中掘进,泥水压力设定和保持稳定是软弱地层施工的关键:
①压力应通过计算确定;②大于地下水位压力;③低于水土合重压力;④经验值在~倍地下水位压力。
掘进过程中严格控制切口泥水压力波动,波动不宜超出bar~+bar,以保证开挖面稳定;密切关注空压机供气系统,确保空压机供气的连续,压力波动不宜大于;气垫仓内泥水液位不宜出现较大波动,液位波动控制在15%内;必要时采取人工调整参数,以减小切口泥水压力波动。
3.1.2主要施工参数控制
主要依据理论计算值和盾构施工现场情况,结合停机期间开挖面稳定、液位平稳无波动时切口环泥水压力数据,进行反算优化施工参数。
主要控制出碴量、出碴成份、进出浆流量差、比重差、注浆量、刀盘转速、推进速度、刀盘扭矩变化等,加强地表监测,确保盾构顺利安全通过浅埋段。
3.1.3保证盾尾或管片接缝的不泄漏
目前看来,在软弱地层中掘进最大的风险莫过于盾尾和管片接缝泄漏,因为其危害性和处理难度非常大。
主要通过以下几个方面控制:
(1)保证盾尾刷的密封效果
①加强盾尾油脂的注入管理;
②盾构姿态调整幅度不宜过大,以免挤压损伤盾尾;
③管片选型保证盾尾间隙不超标;
④管片安装尽量减少同时收油缸根数,以避免泥仓反力致使盾构机后退,损伤盾尾刷。
(2)管片接缝不泄漏
①加强止水条粘贴效果控制;
②保证管片拼装质量,管片破损要在脱出盾尾前认真修补等强。
3.2盾构姿态控制
根据本工程施工经验,富水软弱地层浅埋段盾构姿态的控制是个难点,也是重点。
左线盾构在1环~70环始发掘进出现盾构机“磕头”现象。
掘进时采取加大底部油缸的推力“上抬刀盘,下拉盾尾”的措施,但每环掘进中刀盘上抬值总大于盾尾下拉值,同时停机或安装管片时刀盘的下沉值又小于盾尾上翘值,随着掘进出现盾构机整体慢慢上移的趋势。
根据左线盾构在1环~70环始发掘进盾构姿态变化,在左线70环~22