19号钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书.docx
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19号钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书
1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定
(1)、楼盖梁格布置:
根据任务要求,L1×L2=6.6m×6.0m,确定主梁的跨度为6.6m,次梁的跨度为6.0m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为2.2m。
按高跨比条件要求板的厚度h≥L/40=2200/40=55㎜,对工业建筑的楼板,要求h≥80㎜,所以板厚取h=80㎜。
(2)、次梁截面高度:
次梁截面高度满足:
h=(1/18~1/12)l=(1/18~1/12)×6000=333~500mm,取h=500mm
截面宽:
b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)×500=167~250mm,取b=200mm。
次梁截面尺寸为:
200mm×500mm
主梁截面高度应满足:
h=(1/14~1/8)l=(1/14~1/8)×6600=6600/14=471~825mm,取h=650mm
截面宽度b=(1/3~1/2)h=(1/3~1/2)×650=217~325mm,取b=300mm。
主梁截面尺寸为:
300mm×650mm
楼盖结构的平面布置图如图所示。
2、板的设计——按考虑塑性内力重分布设计
(1)、荷载计算
恒荷载标准值
20mm厚水泥沙浆面层:
0.02×20=0.4KN/㎡
10mm厚水磨石面层:
0.65KN/㎡
80mm厚钢筋混凝土板:
0.08×25=2.0KN/㎡
20mm厚混合沙浆天棚抹灰:
0.02×17=0.34KN/㎡
小计3.39KN/㎡
活荷载标准值:
5.5KN/㎡
因为是工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值大于
,所以活荷载分项系数取
,
恒荷载设计值:
g=3.39×1.2=4.068KN/㎡
活荷载设计值:
q=5.5×1.3=7.15KN/㎡
荷载设计总值:
g+q=11.218KN/㎡
(2)、计算简图
取1m板宽作为计算单元,板的实际结构如图所示,由图可知:
次梁截面宽为b=200mm,现浇板在墙上的支承长度为a=
,则按塑性内力重分布设计,板的计算跨度为:
边跨按以下二项较小值确定:
l01=ln+h/2=(2200-120-200/2)+80/2=2020mm
l011=ln+a/2=(2200-120-200/2)+120/2=2040mm
故边跨板的计算跨度取l01=2020mm
中间跨:
l02=ln=2200-200=2000mm
板的计算简图如图所示。
(3)、弯矩设计值
因边跨与中跨的计算跨度相差(2020-2000)/2100=1.3%<10%,可按等跨连续板计算。
由资料可查得:
板的弯矩系数αM,,板的弯矩设计值计算过程见下表:
板的弯矩设计值的计算
截面位置
1
边跨跨中
B
离端第二支座
2
中间跨跨中
C
中间支座
弯矩系数
1/11
-1/11
1/16
-1/14
计算跨度l0(m)
l01=2.02
l01=2.02
l02=2.00
l02=2.00
(kN.m)
11.218×2.02×2.02/11=4.16
-11.218×2.02×
2.02/11=-4.16
11.218×2.00×
2.00/16=2.80
-11.218×2.00×
2.00/14=-3.21
(4)、配筋计算——正截面受弯承载力计算
板厚80mm,ho=80-20=60mm,b=1000mm,C25混凝土a1=1.0,fc=11.9N/mm2,HPB235钢筋,fy=210N/mm2。
对轴线②~⑤间的板带,考虑起拱作用,其跨内2截面和支座C截面的弯矩设计值可折减20%,为了方便,近似对钢筋面积折减20%。
板配筋计算过程见下表
板的配筋计算
截面位置
1
B
2
C
弯矩设计值(
)
4.16
4.16
2.80
3.21
αs=M/α1fcbh02
0.097
0.097
0.065
0.075
0.102
0.102
0.068
0.078
轴线
①~②⑤~⑥
计算配筋(mm2)
AS=ξbh0α1fc/fy
348
348
230
265
实际配筋(mm2)
10@200
10@200
8@200
8@180
As=393
As=393
As=251
As=279
轴线②~⑤
计算配筋(mm2)
AS=ξbh0α1fc/fy
278
278
0.8×230=184
0.8×265=212
10@200
10@200
8@200
8@180
配筋率验算pmin=0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.27%
0.51%
0.51%
0.45%
0.45%
(5)板的配筋图绘制
板中除配置计算钢筋外,还应配置构造钢筋如分布钢筋和嵌入墙内的板的附加钢筋。
板的配筋图如图所示。
3、次梁设计——按考虑塑性内力重分布设计
(1)荷载设计值:
恒荷载设计值
板传来的荷载:
4.068×2.2=7.458KN/m
次梁自重:
0.2×(0.5-0.08)×25×1.2=2.52KN/m
次梁粉刷:
2×0.015×(0.5-0.08)×17×1.2=0.257KN/m
小计g=10.235KN/m
活荷载设计值:
q=7.15×2.2=15.73KN/m
荷载总设计值:
q+g=15.73+10.235=25.965KN/m
(2)、计算简图
由次梁实际结构图可知,次梁在墙上的支承长度为a=240mm,主梁宽度为b=300mm。
次梁的边跨的计算跨度按以下二项的较小值确定:
l01=ln+h/2=(6000-120-300/2)+240/2=5850mm;l01=1.025ln=1.025×6000=6150mm
故边跨板的计算跨度取l01=5850mm;中间跨:
l02=ln=6000-300=5700mm
计算简图如图所示。
(3)、弯矩设计值和剪力设计值的计算
因边跨和中间跨的计算跨度相差(5850-5700)/5850=2.56%<10%,可按等跨连续梁计算。
由表可分别查得弯矩系数
和剪力系数
。
次梁的弯矩设计值和剪力设计值见表:
次梁的弯矩设计值的计算
截面位置
1
边跨跨中
B
离端第二支座
2
中间跨跨中
C
中间支座
弯矩系数
1/11
-1/11
1/16
-1/14
计算跨度l0(m)
l01=5.85
l01=5.85
l02=6.0
l02=6.0
(kN.m)
25.965×5.852/11=80.78
-25.965×5.852/11=-80.78
25.965×6.02/16=55.54
-25.965×6.02/14=-63.47
次梁的剪力设计值的计算
截面位置
A
边支座
B(左)
离端第二支座
B(右)
离端第二支座
C
中间支座
剪力系数
0.45
0.6
0.55
0.55
净跨度ln
ln1=5.73
ln1=5.73
ln2=5.7
ln2=5.7
(kN)
0.45×25.965×6.03=66.95KN
0.6×25.965×6.03=89.27KN
0.55×25.965×6.0
=81.40KN
0.55×25.965×6.0
=81.40KN
(4)、配筋计算
①正截面抗弯承载力计算
次梁跨中正弯矩按T形截面进行承载力计算,其翼缘宽度取下面二项的较小值:
bf=l0/3=6000/3=2000mm;bf=b+Sn=2000+2000-2000=2000mm
故取bf=2000mm
C25混凝土a1=1.0,fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2;纵向钢筋采用HRB335,fy=300N/mm2,箍筋采用HPB235,fyv=210N/mm2,ho=500-35=465mm。
判别跨中截面属于哪一支座截面按矩形截面计算,正截面承载力计算过程列于表。
②斜截面受剪承载力计算(包括复核截面尺寸、腹筋计算和最小配箍率验算)。
复核截面尺寸:
hw=h0-bf=465-80=385mm且hw/b=465/200=1.93<4,故截面尺寸按下式计算:
0.25bcfcbho=0.25×1.0×11.9×200×465=276.7KN>Vmax=89.27KN,故截面尺寸满足要求
次梁正截面受弯承载力计算
截面
1
B
2
C
弯矩设计值(
)
80.78
80.78
55.54
63.47
αs=M/α1fcbh02
0.015
0.157
0.011
0.123
0.015
0.172
0.011
0.132
选
配
钢
筋
计算配筋(mm2)AS=ξbh0α1fc/fy
551
633
378
487
实际配筋(mm2)
3Ф18
3Ф18
2Ф16+1Ф18
2Ф16+1Ф18
As=763
As=763
As=656
As=656
次梁斜截面承载力计算见下表:
截面
A
C
V
66.95
89.27
81.40
81.40
276.7>V
截面满足
276.7>V
截面满足
276.7>V
截面满足
276.7>V
截面满足
82.7>V
箍筋按构造配筋
82.7需配箍筋
82.7>V
箍筋按构造配筋
82.7>V
箍筋按构造配筋
选用钢筋
2Ф8@200
2Ф8
2Ф8@200
2Ф8@200
——
100.6
——
——
——
276.1
——
——
实配箍筋间距
——
200
——
——
——
144.1>V
满足
——
——
(5)施工图的绘制
次梁配筋图如图所示,其中次梁纵筋锚固长度确定:
伸入墙支座时,梁顶面纵筋的锚固长度按下式确定:
l=la=afyd/ft=0.14×300×22/1.27=727.6,取750mm.
伸入墙支座时,梁底面纵筋的锚固长度按确定:
l=12d=12
18=216mm,取250mm.
梁底面纵筋伸入中间支座的长度应满足l>12d=12
22=264mm,取300mm.
纵筋的截断点距支座的距离:
l=ln/5+20d=5730/5+20x18=1506mm,取1550mm.
4、主梁设计——主梁内力按弹性理论设计:
(1)、荷载设计值(为简化计算,将主梁的自重等效为集中荷载)
次梁传来的荷载:
10.235×6.3=64.48KN
主梁自重(含粉刷):
[(0.65-0.08)×0.3×2.2×25+2×(0.65-0.08)×0.015×17×2.2]×1.2=11.158KN
恒荷载设计值:
G=64.48+11.158=75.64KN
活荷载设计值:
Q=7.15×2.2×6.0=94.38KN
荷载总设计值:
G+Q=75.64+94.38=166.95KN
(2)、计算简图
主梁的实际结构如图所示,主梁端部支承在墙上的支承长度a=370mm,中间支承在400mm×400mm的混凝土柱上,其计算跨度按以下方法确定:
边跨:
l0=ln+a/2+b/2=(6600-200-120)+400/2+400/2=6430mm
l0=1.025ln+b/2=1.025×(6600-200-120)+200=6480mm
故l0取6430mm
中跨l0=6600mm
计算简图如图所示。
(3)、内力设计值计算及包络图绘制
因跨度相差不超过10%,可按等跨连续梁计算。
为方便计算,取l0=6600mm
①弯矩值计算:
,式中k1和k2由附表1查得。
Gl=64.48×6.6=499.2
;Ql=94.38×6.6=622.91
主梁的弯矩设计值计算(
)
项次
荷载简图
弯矩图示意图
1
恒载
0.244
-0.267
0.067
-0.267
116.864
-128.071
32.090
-128.071
2
活载
0.289
-0.133
-0.133
-0.133
180.020
-82.847
-82.847
-82.847
3
活载
-0.044
-0.133
0.200
-0.133
-27.408
-82.847
124.582
-82.847
4
活载
0.229
-0.311
0.096
-0.089
142.646
-193.724
59.799
-55.439
5
活载
-0.030
-0.089
0.170
-0.311
-18.482
-55.439
105.894
-193.724
组合项次
Mmin(kN·m)
①+③
①+④
①+②
①+⑤
89.46
-321.80
-50.76
-321.80
组合项次
Mmax(kN·m)
①+②
①+⑤
①+③
①+④
296.88
-183.51
156.67
-183.51
②、剪力设计值:
不同截面的剪力值经过计算如表所示。
主梁的剪力计算(kN)
项次
荷载简图
①
恒载
0.733
-1.267
1.000
53.192
-91.944
72.568
②
活载
0.866
-1.134
0.000
81.733
-107.027
0.000
④
活载
0.689
-1.311
1.222
65.028
-123.732
115.332
⑤
活载
-0.089
-0.089
0.788
-8.400
-8.400
74.371组合项次
Vmax(kN)①+②①+⑤①+④134.93-100.34187.90组合项次
Vmin(kN)①+⑤①+④①+②44.79-215.6872.57③弯矩、剪力包络图绘制
EMBEDAutoCAD.Drawing.17
(4)、配筋计算承载力计算
C25混凝土,a1=1.0,fc=11.9N/mm2,ft=1.27N/mm2;纵向钢筋HRB335,其中fy=300N/mm2,箍筋采用HPB235,fyv=210N/mm2.
①正截面受弯承载力计算及纵筋的计算
跨中正弯矩按T形截面计算,因
翼缘计算宽度按lo/3=6.6/3=2.2m和b+Sn=0.3+6.6-0.3=6.6m,中较小值确定,取b’f=2200mmB支座处的弯矩设计值:
MB=Mmax-Vob/2=-301+210.75×0.4/2=-342.26KN·m
判别跨中截面属于哪一类T形截面
a1fcb’fh’f(ho-h’f/2)=1.0×11.9×2200×80×(615-40)=1421.8KN.m>M1>M2.
属于第一类T形截面。
正截面受弯承载力的计算过程如下:
主梁正截面受弯承载力及配筋计算
截面
1
B
2
弯矩设计值(kN.m)
296.88
-321.80
156.67
αs=M/α1fcbh02
0.030
0.238
0.016
0.030<0.518
0.277<0.518
0.016<0.518
选配
钢筋
计算配筋(mm2)AS=ξbh0α1fc/fy
1634
2024
856
实际配筋(mm2)
6
20
6
22
4
18
As=1885
As=2285
As=1018
②箍筋计算——斜截面受剪承载力计算
验算截面尺寸:
hw=ho-b’f=580-80=500mm且hw/b=500/300=1.7<4
=0.25×1.0×11.9×300×500=446.25KN>Vmax=215.68KN故截面尺寸满足要求
斜截面配筋计算:
主梁斜截面配筋计算
截面
A
V
134.93
-215.68
187.9
548.9>V
截面满足
517.7>V
截面满足
517.7>V
截面满足
164.02>V
构造配筋
154.69需配箍筋
154.69需配箍筋
箍筋肢数、直径
2
8
2
8
2
8
——
100.6
100.6
Vcs=
+1.25
fyvAsvho/s
272.3>V
256.8>V
256.8>V
实配箍筋间距
150
150
150
_____
_____
_____
选配弯起钢筋
_____
_____
_____
验算最小配筋率
Psv=Asv/bs=100.6/300×150=0.00224>0.24ft/fyv=0.00145,满足要求
说明
为了施工方便,除加密区箍筋间距一律为150
5、两侧附加横向钢筋的计算:
由次梁传递给主梁的全部集中荷载设计值为:
F=1.2×64.48+1.3×8×2×6.3=208.04KN
所需主梁内支撑次梁处附加吊筋面积为:
As=F/2fysina=215680/(2×300×sin45°)=491.0mm2
选用2
20(As=628)
(5)主梁正截面抗弯承载力图(材料图)、纵筋的弯起和截断
①按比列绘出主梁的弯矩包络图
②按同样比列绘出主梁的抗弯承载力图(材料图),并满足以下构造要求:
弯起钢筋之间的间距不超过箍筋的最大容许间距Smax;钢筋的弯起点距充分利用点的距离应大于等于h0/2。
按课本所述的方法绘材料图,并用每根钢筋的正截面抗弯承载力直线与弯矩包络图的交点,确定钢筋的理论截断点(即按正截面抗弯承载力计算不需要该钢筋的截面)。
当
时,且其实际截断点到理论截断点的距离不应小于等于h0或20d,钢筋的实际截断点到充分利用点的距离应大于等于
。
若按以上方法确定的实际截断点仍位于负弯矩的受拉区,其实际截断点到理论截断点的距离不应小于等于1.3h0或20d。
钢筋的实际截断点到充分利用点的距离应大于等于
。
主梁纵筋的伸入墙中的锚固长度的确定:
梁顶面纵筋的锚固长度:
l=la=afyd/ft=0.14×300×22/1.27取880mm.
梁底面纵筋的锚固长度:
12d=12
22=264mm,取300mm
③检查正截面抗弯承载力图是否包住弯矩包络图和是否满足构造要求。
主梁的材料图和实际配筋图如图所示。