颖上脚手架.docx

颖上脚手架.docx

《颖上脚手架.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《颖上脚手架.docx（25页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

颖上脚手架

一、编制依据

1.1施工图纸

1.2规范规程

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》〈JGJ130-2011〉

《建筑结构荷载规范》（2012）

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）

《建筑施工手册》〈第三版〉中国建筑工业版社

二、工程概况

本工程位于涡阳县将军大道以南，西二环以东，德昌路以北，本工程建筑总面积54637.1平方米，地下一层，地上一层、五层、六层、九层，建筑总高度：

实验楼20.40m、专家接待中心34.65m、宿舍5#6#23.94m、变电房4.80m。

本工程建筑安全等级二级，耐火等级为二级，抗震烈度按七度设防，建筑安全使用年限50年，主体结构采用现浇梁板式钢筋混凝土框架结构，基础采用独立基础与预应力砼管桩基础。

工程名称：

涡阳县教育园区（一中新区）二期工程

建设单位：

涡阳县第一中学

勘察单位：

安徽省建工建筑设计院有限公司

设计单位：

浙江省建工建筑设计院有限公司

监理单位：

合肥水泥研究设计院中亚监理公司

施工单位：

河北建工集团有限责任公司

三、方案概述及材质、搭设要求

（一）脚手架方案概述

本工程脚手架以搭设高度最高为35米。

结合本工程特点及进度要求，在结构与装修施工时采用双排脚手架，采用Φ48×3.5mm钢管，玛钢扣件。

立杆纵向间距≯1.5m，大横杆步距≯1.5m，小横间距≯1.0m，操作面设一道护身栏，高1200mm，一道挡脚板，高180mm；立面张挂密目式安全网。

（二）材料要求

（1）钢管：

采用外径48mm，壁厚3.5mm的管材。

钢管应平直光滑，无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，有产品质量合格证，必须涂有防锈漆并严禁打孔；

（2）扣件：

采用锻造铸铁扣件，应符合〈钢管脚手架扣件〉（GB15831—2006）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

（3）脚手板：

采用木脚手板，板长1.5～4m，厚50mm，宽30cm。

（4）安全网：

宽度不得小于3m，长度不得大于6m，网眼不得大于10cm，必须使用维纶、锦纶、尼龙等材料，严禁使用损坏的安全网和丙纶网，密目网只准做立网使用。

（三）搭设要求

（1）脚手架应由立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、抛撑、纵横扫地杆和拉接点组成，脚手架必须有足够的强度、刚度和稳定性，在施工允许荷载作用下，确保不变形、不倾斜、不摇晃；

（2）脚手架搭设前应清除障碍物、平整场地、夯实基土、硬化面层、作好排水，根据脚手架施工方案和安全技术措施交底的要求，基础验收合格后，放线定位；

（3）垫板采用4m长木板，厚5cm；

（4）立杆、水平杆、剪刀撑、联墙件的设置详见《脚手架施工方案》；

（5）脚手板铺严、铺稳、全部满铺，不得有探头板、飞跳板，翻脚手板必须二人操作，配合协调，要按每档由里逐块向外翻，到最后一块时，站到临近的脚手板把外边一块翻上去。

翻、铺脚手板时必须系好安全带，脚手板翻板后，下层必须留一层脚手板或兜一层水平安全网，作为防护层，不铺板时横向水平杆间距不得大于3m；

四、脚手架的搭设

（6）本工程为框架结构，形式较简单，但脚手架工程除满足结构及装修施工的需要，还担负安全防护等功能，因此，施工时要格外重视。

（7）在施工中，我公司将充分发挥技术水平优势，本着严谨、求实、创新的科学态度，制定全面详细的施工方案，以满足本标段的施工需要。

同时，也将积极利用新技术、新材料解决施工中难题。

（8）以下将对几种主要脚手架的搭设方案进行说明。

4.1混凝土结构外脚手架

（1）本工程外架子采用双排扣件式钢管脚手架，架子搭设考虑外墙的防水和装修工程的使用。

脚手架须采取有效支撑措施，保证外架子稳固。

（2）脚手架钢管采用D＝48mm的钢管，扣件包括直角、回转和对接扣件，整个脚手架系统由木脚手板、小横杆、大横杆、立杆和剪力撑、拉撑杆及连接扣件组成。

（3）立杆间距1.5m，立杆排距1.2m，步距1.8m，内排杆距结构轮廓线0.5m。

在外侧立面整个长度连续设剪刀撑，剪刀撑与地面夹角60°。

图6-27外墙施工脚手架搭设图

（4）在本工程施工中，根据工程进度安排情况及时搭设外脚手架，以满足施工的需要。

同时，在架子外侧满挂密眼安全网，将建筑物全面围护，最大限度地避免扬尘污染。

（5）脚手架的搭设和拆除

1）脚手架立杆下满铺垫板。

搭设：

（ｎ－1）层斜支撑→（ｎ－1）层与柱子锁定结构→外挑杆→第一道大横杆→立杆→第一道小横杆→第二步大横杆→第二步小横杆。

2）搭设要点：

杆件的搭设顺序。

及时与结构拉接。

随时校准垂直，水平偏差，避免过大偏差。

用于连接大横杆的扣件，应开口朝上，避免雨水进入。

3）拆除要点：

标识工作区范围，严禁他人进入。

严格遵守拆除顺序，由上而下，后卸先拆，先绑后拆。

统一指挥，上下一致，协调配合，当拆除与另一部位有关的扣件时，应告知对方，以防坠落。

4.2内脚手架

顶板施工时，脚手架以碗扣式脚手架为主，采用加密碗扣架支承，少量采用扣件式钢管脚手架。

如图。

图6-28顶板脚手架搭设示意图

4.3脚手架技术措施

（1）有专业工长严格按照脚手架搭设方案进行交底，使操作者明确搭设方法及关键部位。

（2）对所使用的钢管、扣件进行检查，有弯曲、开裂等现象的材料严禁使用。

（3）严格按照规定的构造尺寸进行搭设，控制好立杆的垂直，横杆的水平，并确保扣件连接达到要求。

（4）脚手架搭设完毕，经检验合格，方可进行使用。

（5）在使用过程中，严格控制使用荷载，尤为重要的是操作层数量必须与计算依据相符合。

（6）操作层脚手板必须满铺，铺平，并不得有探头板，采用安全网封闭。

（7）加强使用过程中的定期检查工作，发现问题及时解决。

（8）外脚手架应沿建筑物周围连续封闭。

（9）脚手架与主体连接均采用刚性连接，连接点水平间距6m，垂直间距4m。

脚手架操作层必须有180mm高的档脚板和高度1.2m的护身栏。

（10）脚手架需留置洞口时，单独进行验算。

（11）外脚手架应有防雷接地措施，施工期间遇雷雨天，脚手架上的操作人员应离开。

4.4模板设计计算

（1）墙模板设计计算

1）荷载计算

本工程中墙厚：

b=350mm，墙最大浇筑高度取6m，墙长按8m考虑，连续浇筑高度h1=6m。

混凝土自重（

）为24kN/m3，强度等级C35P8，塌落度16cm～18cm，采用混凝土输送泵卸料。

取混凝土浇筑速度v=2.0m/h。

内竖楞采用50mm×100mm木枋，间距为300mm，外横楞采用φ48mm双钢管，间距为400mm～500mm，第一道设在距地面200mm处，其余部位取400～500mm下密上疏，。

对拉螺栓采用M12对拉螺栓，间距400mm～600mm（下部500mm，上部可适当放大至600mm）。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中：

γc为混凝土重力密度；取γc=24（kN/m3）；

t新浇混凝土的初凝时间，取12（小时）

V混凝土的浇筑速度；取V=2（m/h）；

β1外加剂影响系数；取β1=1

β2混凝土坍落度影响修正系数。

取β2=0.850

H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取H=1（m）

经计算得到新浇混混凝土侧压力F1=24（kN/m2）

倾倒（振捣）混凝土时产生的荷载标准值F2=4（kN/m2）

2）墙模板面板的计算

面板为受弯构件,按照受均布荷载三跨连续梁计算,跨度为内楞间距

①面板强度验算

模板所受的荷载计算值：

q=1.2×24×0.5+1.4×4×0.5÷1000=17.2（kN/m）

面板的最大弯矩:

M=

其中:

l次楞（内龙骨）间距;取l=0.3（m）

q作用在模板上荷载计算值q=17.2kN/m

经计算得到：

M=17.2×0.3^2÷10=0.15（kN.m）

②面板强度计算值:

f=M/W

其中:

W面板的净截面抵抗矩W=27cm3

M面板的最大弯距M=0.15kN.m

经计算得到:

f=0.15×1000000÷（27×1000）=5.56（N/mm2）

面板的强度设计值：

取[f]=15（N/mm2）

面板的强度计算值小于面板的强度设计值；故满足要求。

③挠度计算

作用在模板上的荷载标准值:

q=24×0.5=12（kN/m）

最大挠度计算公式：

V=

﹤[V]

其中:

l内楞间距,l=0.3（m）；

I面板的截面惯性矩I=24.3cm4

E面板的弹性模量E=10000N/mm2

q作用在模板上荷载标准值q=12kN/m

经计算得到：

v=0.677×12×（0.3×1000）^4÷（100×10000×24.3×10000）=0.27（mm）

[v]面板的最大允许挠度值:

[v]=0.3×1000÷250=1.2（mm）。

计算结果：

面板的最大挠度计算值小于面板的最大允许挠度值；故满足要求。

3）墙模板内楞的计算

内楞直接承受模板面板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

①抗弯强度计算

作用在内楞的荷载计算值q=（1.2×24+1.4×4）×0.3=10.32（kN/m）

内楞的最大弯矩:

M=

其中:

l外楞间距;取l=0.5（m）

q作用在内楞的荷载计算值q=10.32kN/m

经计算得到：

M=10.32×0.5^2÷10=10.32（kN.m）

内楞强度计算值:

f=M/W

其中:

W内楞的净截面抵抗矩W=2333.33cm3

M内楞的最大弯距M=0.26kN.m

经计算得到:

f=0.26÷（2333.33×10）=0.11（N/mm2）

内楞强度设计值；取[f]=17（N/mm2）

内楞强度计算值小于内楞强度设计值；故满足要求。

②内楞的挠度计算

作用在内楞上的荷载标准值q=24×0.3=7.2（kN/m）

内楞的最大挠度:

V=

﹤[V]

其中：

l外楞间距；l=0.5（m）

E内楞的弹性模量,E=10000（N/mm2）；

I内楞的截面惯性矩I=11666.67cm4

q作用在内楞上荷载标准值q=7.2kN/m

经计算得到：

V=0.677×7.2×（0.5×1000）^4÷（100×10000×11666.67×10000）=0（mm）

内楞的最大允许挠度值:

[v]=0.5×1000÷250=2（mm）。

内楞的最大挠度小于内楞的最大允许挠度值;故满足要求。

4）墙模板外楞的计算

外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

①外楞强度计算

作用在外楞的荷载计算值P=（1.2×24+1.4×4）×0.3×0.5=5.16（kN）

外楞的最大弯矩:

M=0.175×P×1

其中:

l螺栓间距;取l=0.6（m）

P作用在外楞的荷载计算值P=5.16kN

经计算得到：

M=0.175×5.16×0.6=0.54（kN.m）

外楞抗弯强度计算值:

f=M/W

其中:

W外楞的净截面抵抗矩W=1000cm3

M外楞的最大弯距M=0.54kN.m

经计算得到f=0.54×1000000÷（1000×1000）=0.54（N/mm2）

外楞强度设计值;取[f]=205（N/mm2）；

外楞抗弯强度计算值小于外楞强度设计值;故满足要求。

②外楞的挠度计算

作用在外楞的荷载标准值:

P=24÷1000×0.3×0.5=3.6（kN）

外楞的最大挠度计算值：

V=

其中:

l穿墙螺栓水平间距;取l=0.6（m）

E弹性模量;取E=206000（