耀辉国际城大钢模施工方案.docx

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耀辉国际城大钢模施工方案

目录

第一章设计依据1

第二章工程概况1

第三章模板设计方案1

第四章模板节点处理14

第五章模板施工14

第六章质量保证措施17

第七章模板安装17

第八章墙体模板的拆除、存放、维护、修理19

第九章安全、文明施工20

第十章售后服务21

第一章设计依据

1.1、贵项目提供的施工图纸、变更洽商资料、技术要求。

1.2、浇筑时砼对模板产生的最大侧压力。

第二章工程概况

2.1、工程概况

本工程为耀辉国际城发展工程，本工程图纸由上海华东建筑设计研究院有限公司设计，墙体结构形式为现浇混凝土框架剪力墙结构，工程中地下部分共计四层，地下四层层高为3.9米，地下三层层高为14.3-10.5=3.8米,地下二层层高为3.9米,地下一层层高为6.5米,其中主要包含南楼地下部分、停车场以及汽车坡道：

地上建筑主要为南楼与北楼两构筑物，结构形式均为框架剪力墙结构，其中核心筒部分为剪力墙，外围框架。

南楼地上剪力墙部分层高种类如下：

4.5米层高（F1~F2），3.5米（F3~F5,F6~F37），3.9米（F38~F41）。

根据本工程的特点，选用全钢大模板为结构施工的主导模板。

2.2、施工流水段的划分：

1、依据本工程施工进度、结构概况、结构形式、层高、剪力墙各层墙体厚度等因素，本工程结构施工采用流水施工工艺。

流水段的合理划分是保证工程进度和施工质量以及高效进行现场组织管理的前提条件。

根据贵项目部提供的施工图纸和本工程结构特点，结合贵项目部技术人员，本工程南、北楼核心筒剪力墙部分配置定型整体全钢大模板。

南楼与北楼各自独立施工，南楼分成六个流水段（考虑层数多，高度大，且南楼剪力墙体布置大体沿中轴对称，为避免过分占用塔吊，使模板尽量不用落地），配置第二段模板向第三段流水施工，配置第四段模板向第五段，第一段第六段满配施工（模板流水段划分详见模板流水划分示意图）。

由于层间墙体厚度变化，当模板流水不能满足使用时增配部分角模及模板。

2．3、模板质量要求：

符合“北京市结构长城杯金奖”要求

第三章模板设计方案

从结构特点出发，充分考虑结构施工要求，在满足砼施工质量要求，并保证施工安全的前提下，做到模板最大限度通用，尽可能的减少模板数量和规格，充分发挥我公司设计、制造一体化的技术优势，与用户紧密配合，使模板设计制造更符合施工实际要求，达到适用、经济、合理、安全。

3.1模板的选型及设计

南楼：

外墙模板高度：

模板高度3800mm,用于地下二、三、四层，模板接高：

接高高度为2700mm,模板接好后高度为（6500mm=3800+2700）,用于地下一层。

核心筒模板高度：

标准层模板高度3500mm,用于标准层层高3.5米，模板接高：

接高高度1为1000mm,模板接好后高度为（4500mm=3500+1000）,适用于4.5米以下层高，接高高度二2000mm,模板接好后高度为（6500mm=3500+1000+2000），适用于6.0米以下层高。

接高形式：

出厂前接高板1与标准高度模板标准件活连接好后点焊，接高板1最下排背楞与标准板最上排背楞之间加焊加固背楞（保证模板整体钢度，保证模板的整体平整度），接高2与接高1及标准板的接高采用后附通长加固竖背楞（双[10#槽钢通长加固活背楞，保证接好后模板整体钢度，保证模板的整体平整度），标准模板及接高模板均选用LD-86系列主龙骨模板，整体性强、刚度大、拼缝少、墙体表面效果好，具体结构：

面板采用6mm厚钢板，边框采用[8#槽钢，加强背楞采用双向10#槽钢，后附加固背楞采用双[10#槽钢。

相邻模板间使用专用的模板连接器进行拉结，使相邻两块模板的板面在同一平面，以保证墙体平面度（见下图）。

3.2模板强度及吊钩验算如下：

已知条件：

模板面板为6mm厚钢板，肋[8#水平间距为300mm，背楞为双根[10#，最大间距为1200mm，穿墙螺栓最大间距为1200mm，吊钩为φ20圆钢。

1.面板计算：

（1）、计算简图：

新浇注砼侧压力值（最不利组合下的混凝土侧压力极限值）取F=60KN/m2，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10mm宽板带为计算单元，故q=0.6N/mm，计算简

图如图所示：

（2）、强度计算：

按静荷载最大查得弯矩系数Km=-0.100

Mmax=Kmql2=0.100×0.6×3002=5400N·mm

Wx=bh2/6=10×62/6=60mm2

故面板最大内力值为：

σ=Mmax/（rxWx）=5400/（1×60）=90N/mm2

（3）、挠度验算：

查表得挠度系数Kf=0.677

fmax=Kfql4/（100EI）

其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4

故fmax=0.667×0.6×3004/（100×2.06×105×180）=0.874mm

2.肋计算：

（1）、计算简图：

肋[8#的支承点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如

图所示：

q=0.6×300=18N/mm

（2）、强度验算：

查表得[8#弯矩系数Km=-0.125

故Mmax=Kmql2=0.125×18×12002=3.24×106N·mm

查表得肋[8#截面特征系数为：

W=25.4×103mm3，

I=101×104mm4

故肋最大内力值σmax=Mmax/W=3.24×106/（25.4×103）=128N/mm2

（3）、挠度验算：

查表得挠度系数Kf=0.912

fmax=Kfql4/（100EI）

故fmax=0.912×18×12004/（100×2.06×105×101×104）=1.636mm

3.背楞计算：

（1）、计算简图：

背楞的支承点为穿墙螺栓，按承受均布荷载q=0.06×1200=

72N/mm,计算简图如右所示：

（2）、强度验算：

a、背楞下端为悬臂结构，验算下端支座A处强度：

MA=qL12/2=72×2002/2=1.44×106N·mm

2根[10槽钢截面特征：

W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。

σA=MA/W=1.44×106/（79.4×103）=18.14N/mm2

b、验算支座B处强度：

MB按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：

MB=-0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N·mm

σB=MB/W=1.43×107/（79.4×103）=180.1N/mm2

（3）、挠度验算：

如上图为一不等跨连续梁，BC=1200mm，跨度最大，故主要验算ＢＣ跨的挠度。

根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度fmax=系数×qL4/24EI,而系数与Ｋ1=4Mc/qL32及K2=4MB/qL32有关。

MC=qL12/2=72×2002/2=1.44×106N·mm

MB=由以上计算所得结果，即ＭＢ＝1.43×107N·mm

故Ｋ1=4Mc/qL32=4×1.44×106/（72×12002）=0.06

K2=4MB/qL32=4×1.43×106/（72×12002）=0.55

根据Ｋ1、K2查表得系数为：

0.115

故fmax=0.115×qL4/24EI=0.115×72×12004/（24×2.06×105×396×104）=0.88mm

4.穿墙螺栓计算：

穿墙螺栓水平间距1200mm，垂直间距：

以中间一个穿墙螺栓为例，距上端螺栓1200mm，距下端螺栓900mm，此螺栓承受的拉力为：

Ｎ=PA=0.06×1200×（1200+900）/2=75600N

穿墙螺栓为带锥度螺栓，大头φ32、小头φ２８，小头面

积Ａn＝615.44mm２

σ=N/Ａn=75600/615.44=122.84N/mm2

5.焊缝计算：

主要计算面板与槽钢肋之间的焊缝计算：

q=0.06×300=18N/mm,按两跨连续梁计算，计算简图如右图所示：

Ｖ＝0.625qL=0.625×18×1200=13500N

焊缝长度lw=V×a/（0.7Hhffw）

焊缝间距a取300mm，肋高Ｈ＝80mm，焊缝高度hf=4mm，fw=160N/mm2

故最小焊缝长度：

lw=V×a/（0.7Hhffw）=13500×300/（0.7×80×4×160）=113mm

实际加工时焊缝为焊150mm，间距300mm，故满足要求。

6.吊钩计算：

1.吊钩采用φ20圆钢，截面面积Ａ＝314.22mm2，每块大模板上设四个吊钩，按吊装6600mm宽（本工程模板宽度小于6000mm）模板自重2.4T计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即Ｐx＝1.3×2.4=3.12T.

σ=Ｐx/Ａ=31200/（4×314.2）=24.8N/mm2<[σ]=215N/mm2均满足要求。

2.吊钩与模板之间采用M16×90螺栓连接，M16×90截面面积A=201mm2螺栓主要受剪。

Ｐx＝3.12T=31200N

τ=Ｐx/Ａ=31200/（4×201）=38.81N/mm2<[τ]=125N/mm2故满足要求。

7.钢管支撑验算（5900模板的浇注高度，支撑点最大高度按4700mm设计，本工程模板高度较大，我公司标准支腿（1800x1100）已经无法满足模板支撑需要，施工方需加设钢管支撑。

）

钢管支撑按两端铰接轴心受压构件计算。

支撑示意见下图

由图中支撑2、3受力情况及长度知，支撑3最易失稳。

已知条件：

大模板每平米自重125kg/m2挑架单重：

16kg人：

65kg盖板；2.5KN/m2其它可能荷载：

2KN/m28级风载：

W8=520N/m2

1、钢管支撑强度容许荷载：

[N]=fAn=215N/mm2x[（π/4）x602-（π/4）x532]mm2=133.5KN

2、钢管支撑失稳时的极限荷载：

FMAX=（π2/L2）EI（其中E=2.06x105N/mm2I=π/64（d4-d14）=2.5x105mm4）

FMAX=[3.142/（47000/cos30°）2]x2.06x105x2.5x105=23.8KN

取上述二式所得最小值即23.8KN为钢管支撑杆3的容许荷载

3、假定模板倾度按3°计算，加上挑架及其上的人机具等作用，计算倾覆力。

已知模板每平米自重125kg，挑架、铺板、人、机具约重：

16+65+2.5x0.8+2x5.7x100=1421kg=14.2KN/m，取模板高度为5900mm，则每延米模板总重

G总=125x5.9+1421=2019.5kg

4、风载计算（8级风荷载Wq=520N/m2）

假定钢管支撑杆每2700mm一根，则4500mm长模板有两根，F风=520x4.5x2.7=13.3KN

5、由力矩平衡知（为简化计算，这里只计算最易失稳支撑3）

F风xH/2+G总xH/2xLxtg3°=FxHxSin30°

求得F=（13.3x2850+14.2x2850x0.0524x4.5）/（4700x0.5）

F/2=12.1KN

因此，钢管支撑杆3满足使用要求。

即每2700mm间距布置一道支撑。

（本工程按间距1200mm布置）。

3.4直形墙体节点（含穿墙栓杆）

3.4.1阴、阳角模

阴角编号为J、角模采用搭接式角模，阴角模与模板之间留2mm缝隙，便于拆模。

为防止阴角模向墙内倾斜，特设计阴角模拉接器进行45°拉结，简称“阴角压槽”它的特点是防止阴角错位和涨模，拆模后墙体表面均较平滑，不需进行特别处理。

阳角编号为YJ、阳角处设计成阳角模，把两块模板焊接成整体使之成为一个刚性角，角的边长一般以墙厚加上阴角模边长。

阳角模与大模板间用螺栓连接，其后用两对直角背楞（双8#槽钢）加固。

大阳角的优点是阳角处棱角明显，外观较好（见图）。

3.4.2丁字墙处模板：

根据墙厚、角模宽度在丁字墙处单独设置一块钢模板，通过[8#槽钢L=700mm，纵向间距900mm,利用勾栓连接加固。

模板连接采用企口方式，支模前需贴海绵条以防漏浆，再通过M16X40标准件把模板锁紧（见图）。

3.4.3穿墙栓杆：

因本工程墙体厚度种类多，为300mm~~1500mm之间多种墙体厚度，且墙体厚度较大。

内墙及核心筒无防水要求墙体穿墙螺栓采用T32锥形螺栓，大头T32，小头ø28，设钢楔孔，每套穿墙螺栓由螺栓、1个螺母、2块垫片和1个钢楔组成，拆除方便，拆除时只需将钢楔先拆除，即可拆除螺栓，操作简单方便（见图）。

注：

当墙体厚度大于300mm时施工方需要预埋PVC套管便于穿墙栓拆除。

3.5柱子模板设计

3.7.1方柱各层各段明细见后附表

3.7.2柱子高度

在本工程中柱子高度情况为：

为增加柱子模板周转次数，并考虑纵向层间柱模流水，本工程采用可调柱模板为本工程方形框架柱的主要施工模板，除柱子截面大小可调外，不同种截面的柱子模板都设计成几种高度的段。

用排列组合的方法去适应不同楼层层高以及柱子截面的变化的需要。

本工程柱子高度指定按南楼标准层层高3500mm制定，柱子高度标准节高度为3000mm，接高1为600mm，接高2为1500mm。

柱模板规格及数量见后附明细表。

为考虑最大程度流水，局部楼层施工方施工时需要控制浇注高度。

3.7.4方柱

本工程地下室方柱模板有三种截面，其中900X900的柱子最普遍，采用可调柱模板，方形柱模板采用钢模板，做法如下图：

可调矩形清水柱模是指同一套柱模可以调节出不同截面的柱子，由面板、横肋、竖肋、边框、柱模钩栓等组成。

施工时，四块模板分别按矩形柱尺寸需要组拼在一起，不用的孔用塑料堵孔塞住，每块模板上的定位孔与相邻并相应的另一块模板边框上的调节孔对应，并通过螺栓紧固，即可控制和调节截面尺寸后即可使用。

本工程所采用矩形清水柱模，面板采用6m厚钢板，[10#或[8#槽钢焊接钢骨架，间距250-400mm之间，通过塞焊使面板背面和骨架连接成整体，制成单块模板，使其具有足够的强度、钢度；再利用风车的原理通过T型连接锁把四片单块模板连锁成一套清水柱模，并使其可调以适用本工程不同柱截面。

特点：

是一种可在较大的矩形尺寸范围内调整使用，整体钢性好，调整精度高，操作简单方便，使用范围广，确保质量，使用寿命长；可调柱模的优点在于：

可在工程所需的矩形尺寸范围内调节使用。

双背楞是连接模板的主要部件，能增加柱模板的强度，整体刚性强，调整精度高，占地面积小，操作简单方便，适用范围广，板面不用的孔，用塑料堵孔塞赌住，能保证外观光滑美观。

确保质量，使用寿命长，易加工，成本低。

这种柱模即能保证成型后柱面的清水混凝土质量、截面尺寸、垂直度、阳角的方正，又能根据工程的需要，调节柱子的截面尺寸，组装简便，通用性强，做到一模多用。

使施工单位即可以节约模板的使用费用，又可以解决施工场地狭小的问题。

方柱模板计算说明如下：

一、已知条件：

模板面板为6m厚钢板，纵肋为δ=-8mm,水平间距为300mm，横肋为80x40x3方管（方柱模板大于1200mm，横肋采用100x50方管），最大间距为600mm，，用T型杆φ18的勾栓连接,间距最大600mm，吊钩为φ20圆钢。

二、面板计算：

（1）、计算简图：

新浇注砼侧压力值取F=101KN/m2，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取纵向10mm宽板带为计算单元，故q=0.101N/mm，计算简图如图所示：

（2）、强度计算：

按静荷载最大查得弯矩系数Km=-0.100

Mmax=Kmql2=0.100×0.101×3002=909N·mm

Wx=bh2/6=10×62/6=60mm2

故面板最大内力值为：

σ=Mmax/（rxWx）=909/（1×60）=15.15N/mm2

（3）、挠度验算：

查表得挠度系数Kf=0.677

fmax=Kfql4/（100EI）

其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4

故fmax=0.667×0.101×3004/（100×2.06×105×180）=0.147mm

三、竖肋计算：

（1）、计算简图：

肋的支承点为80x40x3方管，近似按两跨连续梁计算，计算简图如

右所示：

q=0.101×300=30.3N/mm

（2）、强度验算：

查表得弯矩系数Km=-0.125

故Mmax=Kmql2=0.125×30.3×6002=1.36×106N·mm

查表得6mm截面特征系数为：

W=6.4×103mm3，

I=25.6×104mm4

故肋最大内力值σmax=Mmax/W=1.36×106/（6.4×103）=212.54N/mm2

（3）、挠度验算：

查表得挠度系数Kf=0.912

fmax=Kfql4/（100EI）

故fmax=0.912×30.3×6004/（100×2.06×105×25.6×104）=0.67mm

四、横肋计算：

（1）、计算简图：

横肋的支承点为T型杆φ18的勾栓，按承受均布荷载q=0.101×1200=121.2N/mm,

计算简图如右所示：

（2）、强度验算：

A、横肋下端为悬臂结构，验算下端支座A处强度：

MA=qL12/2=121.2×3002/2=5.45×106N·mm

截面特征值：

W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。

σA=MA/W=5.45×106/（79.4×103）=68.63N/mm2

b.验算支座B处强度：

MB按等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：

MB=-0.115qL22=0.115×121.2×6002=5.1×106N·mm

σB=MB/W=5.1×106/（79.4×103）=63.2N/mm2

（3）、挠度验算：

如上图为一不等跨连续梁，BC=600mm，跨度最大，故主要验算ＢＣ跨的挠度。

根据《建筑结构静力计算手册》，梁在均布荷载作用下的最大挠度fmax=系数×qL4/24EI,而系数与Ｋ1=4Mc/qL32及K2=4MB/qL32有关。

MC=qL12/2=121.2×3002/2=5.45×106N·mm

MB=由以上计算所得结果，即ＭＢ＝5.1×106N·mm

故Ｋ1=4Mc/qL32=4×5.45×106/（121.2×6002）=0.50

K2=4MB/qL32=4×5.1×106/（121.2×6002）=0.48

根据Ｋ1、K2查表得系数为：

0.335

故fmax=0.335×qL4/24EI=0.335×121.2×6004/（24×2.06×105×396×104）=0.27mm

五、连接勾栓计算：

宽度为1100mm的柱模板用φ18的勾栓连接：

Ｎ=PA=0.101×4400×1100=0.31×106N

φ18的勾栓截面面积A=201mm2主要受剪:

τ=Ｐx/Ａ=0.31×106/（28×201）=55.08N/mm2<[τ]=125N/mm2故满足要求。

宽度为2700mm的柱模板用φ18的勾栓连接：

Ｎ=PA=0.101×3000（宽度大于1200mm，间距改为200mm）×2700=0.545×106N

φ18的勾栓截面面积A=201mm2主要受剪:

τ=Ｐx/Ａ=0.545×106/（28×201）=96.8N/mm2<[τ]=125N/mm2故满足要求。

六、焊缝计算：

主要计算面板与肋之间的焊缝计算：

q=0.101×300=30.3N/mm,按两跨连续梁计算：

Ｖ＝0.625qL=0.625×30.3×600=11362.5N,焊缝长度lw=V×a/（0.7Hhffw）,焊缝间距a取300mm，肋高Ｈ＝80mm，焊缝高度hf=5mm，fw=160N/mm2故最小焊缝长度：

lw=V×a/（0.7Hhffw）=11362.5×300/（0.7×80×5×160）=76.1mm

实际加工时焊缝为焊150mm，间距300mm，故满足要求。

七、吊钩计算：

1.吊钩采用φ20圆钢，截面面积Ａ＝314.22mm2，每块柱模板上设1个吊钩，按吊装6000×2700mm宽模板自重1.5t计算，模板自重荷载设计值取系数1.3，即Ｐx＝1.3×1.5=1.9500T.

σ=Ｐx/Ａ=19500/（2×314.2）=31.03N/mm2<[σ]=215N/mm2均满足要求。

3.6圆形框架柱

根据施工图纸本工程的典型圆柱子规格有两种即Φ1000mm、Φ900mm。

为增加柱子模板周转次数，并考虑纵向层间柱模流水，不同种直径的柱子模板都设计成几种高度的段。

用排列组合的方法去适应不同柱高的需要。

不同直径、不同断高的柱模加工数量是根据混凝土的总数量和施工进度要求而定，在满足施工进度的情况下，应尽量减少钢模的加工组数以控制成本。

柱模的基本构造：

由二个半圆组成，面板采用δ=4mm厚的冷扎钢板卷成设计所需的直径，外面设有加强围楞、竖向加劲肋、环肋、上下边框、左右边框、三角肋、顶丝等组成，加工时严格控制加工精度和曲面平整度。

如表所示：

序号

材料

规格

柱截面尺寸（m）

Φ1000

Φ900

间距（mm）

1.

面板

4mm厚钢板

2.

竖肋

6mm钢板

300

300

3.

环肋

6mm钢板

300

300

4.

三角肋

6mm钢板

300

300

5.

边框

10mm钢板

6.

圆柱模计算说明如下：

圆柱模计算书

验算圆柱模高6米（本工程最高柱模为3.75米，直径1.0米）,直径1.2米,面板厚δ=4mm,竖向连接板6mm钢板，中间肋为6mm厚钢板，间距为0.3米,竖肋为6mm厚钢板，1/6圆，求稳定性。

解：

（一）模用侧压力：

按现浇砼结构模板的设计中17-6-2-1的载荷组合，表17-81第4项二次载荷组合：

计算承载能力为：

（六）+（七）

验算刚度为：

（六）

1）载荷（六）项为：

新浇砼对模板侧面的压力的标准值，采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取较小值：

F=0.22rct0β1β2V1/2（17-1）

F=rcH

式中F:

新浇筑砼对模板最大侧压力（KN/m2）

rc:

砼的重力密度,（KN/m3）,这里取24KN/m3

t0:

新浇筑砼的初凝时间（h）,可按实测确定,当缺乏试验资料时,可采用t0=200/（T+15）计算,（T为砼温度。

C），这里暂取T为：

15。

C（春秋天气）

t0=200/15+15=6.7

V:

砼的浇筑速度（m/n）,这里取2/n

H:

砼侧压力计算位置至新浇砼顶面的总高度。

这里取H=4.9米

β1:

外加剂影响修正系数,不掺外加剂时为1。

这里取1。

β2:

砼坍落度小于30mm时取0.85,50-90mm取1.0,11