临时锚固计算书.docx
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临时锚固计算书
龙溪港大桥临时支撑技术方案
一、工程概述
开发区高架
（二）：
中心桩号K2+605.25,右偏角90度，跨越龙溪港Ⅲ级航道（长湖申线），通航净空为60×7米，最高通航水位2.66米，百年一遇洪水位为3.80米，跨越外线位与航道中心线交角为70度，现状水面垂直宽度约为80米，规划两堤岸背水坡堤线间距离为120米。
该航道位于曲线上，且航道上往来船舶较多，运输繁忙，为防止货船意外撞击水中桥墩造成事故，主桥一跨过河，采用75+130+75米悬挂预应力砼变截面连续箱梁结构，下部采用实体墩、承台接群桩基础。
引桥为预应力砼连续箱梁，下部为双柱H型墩，承台接群桩基础。
31#墩承台尺寸为12.2m（宽）×12.2m（长）×4.5m（高），桩基为18根φ180cm钻孔桩；32#墩承台尺寸为12.2m（宽）×12.2m（长）×4.5m（高），桩基为18根φ180cm钻孔桩。
承台顶面设计标高为2.7m，承台底面设计标高为-1.8m。
开发区高架桥
（二）主跨采用挂篮悬臂浇筑施工，1/2中跨65米长度内共分15个节段，其中0#节段长13米，1-3#节段长3.5米，4-8#节段长4米，9-14#节段长4.5米，合拢段长2.0米，直线段桥面宽15.5m；挂蓝采用菱形挂蓝，空挂蓝自重约88T，梁体混凝土采用C55高性能混凝土，钢筋混凝土容重26.5KN/m3。
二、临时支撑施工方案
临时支撑系统采用在主墩两侧设钢管并在其中设拉筋的方式进行临时固结，每侧均布设4根长度为5.9m的φ80钢管，钢管壁厚1cm，拉筋为预应力15－5体系。
施工时采用QY25G吊车人工配合安装。
0#块施工前所在构件安装到位，0#块施工完成后进行临时支撑张拉施工。
如图1示。
图1临时支撑结构示意图
三、临时施工工艺流程
四、临时支撑体系机械材料表
临时支撑系统采用在主墩两侧设钢管并在其中设拉筋的方式进行临时固结，钢绞线每根最大长度为11.05m，钢管桩最大自由高度为5.9m，钢绞线承受张拉力每根控制在18t，浇筑0#块段后先张拉30%的预应力，收紧钢绞线。
因此考虑临时支撑体系使用材料表见表1，机械使用表见表2。
表1临时支撑材料表
材料名称
数量
单位
使用部位
备注
Φ15.2钢绞线
4
t
承台预埋
Φ80钢管桩
188.8
m
承台顶
锚具YM15-5
128
套
0#块底板
Φ55波纹管
128
m
承台预埋
螺旋筋
256
套
承台和0#块
三角垫板
256
块
0#块
1cm厚钢板
32
平方米
承台顶
I36型钢
96
m
0#底部
表2临时支撑机械使用表
机械名称
数量
单位
25T吊车
1
台
压花机
1
台
焊机
4
台
60t千斤顶
8
个
油泵车
4
台
平板车
1
辆
五、临时支撑计算书
1、工况分析
悬臂浇注施工时，产生不平衡弯矩的原因主要有四个方面：
风荷载；
施工荷载；
施工机具（如挂篮、吊机等）；
浇注不同步；
在施工中考虑两侧挂篮没有同步移动时，一侧与另一侧相差一个节段形成最不利因素条件下为工况一，当对称两个节段砼出现浇筑不同步时，形成最不利因素为工况二。
即工况一：
+
+
，工况二：
+
+
2、各种荷载计算
（1）风荷载
基本风速：
采用杭州地区基本风速
V10=22m/s
由于进行施工阶段的验算，根据《公路桥梁抗风设计指南》，施工阶段的设计基准风速Vds=η×Vd
式中：
η——风速重现期系数，一般取10年重现期的设计基准风速，查表得η=0.84。
Vds=0.84×22=18.5m/s
考虑阵风荷载时，Vg=GV×Vd=18.5×1.38=25.5m/s
则竖向风荷载Pv=0.613Vg2CvB
式中：
ρ——空气密度，一般取ρ=1.225
Cv——阻力系数，Cv=0.4
Pv=0.613×25.52×0.4×15.5=2152N/m=0.247t/m
（2）施工荷载
按0.2t/m2计，故该节段施工荷载为0.2×15=3t/m
（3）施工机具（如挂篮、焊机等）
实际挂篮、模板重约90t，小于设计控制重量100t，施工机具位置考虑一个阶段差4.5m
（4）两侧块段混凝土浇注不同步引起的不平衡荷载
按砼运输车容积计算，最大差值为10m3混凝土
G=10×2.6=26t
3、不平衡反力计算
计算以永久支座为支点
对于工况一：
对于上述不平衡荷载，除风荷载考虑单侧桥长外，其余均只考虑相差一个节段，故反力矩为
∑M1＝0.247×65×65/2+（3×4.5+90）×4.5=987.5t.m
对于工况二：
砼不对称浇筑最不利位置为14号节块，故不对称点距支点距离为59.5m，故最大反力矩为:
∑M2＝0.247×56.5×56.5/2+3×4.5×4.5+26×59.5=2129.5t.m
4、临时支撑设计
永久支座在施工过程参与受力，因此本支撑系统其实质可考虑为一被动受拉体系，在悬臂施工过程中，当出现不对称荷载时临时支撑即产生作用。
考虑预应力束达到控制拉力前有一定的伸长量，该伸长量将对永久支座竖向转动角度造成影响，故在施工0号块后，即张拉支撑体系的预应力束，使其预先达到控制所需的应力。
（1）支撑系统最大拉力计算
钢绞线提供最大控制应力按1860×0.75=1395Mpa控制，故单束张拉力F=1395×0.00014×1000=195.3KN，故支撑系统允许最大弯矩为Mmax=19.53×5×8×4.7=3671.64T.m
（2）抗倾覆计算
依据工况一、工况二知，最大反力矩为工况二中∑M2＝2129.5t.m
故：
Mmax/∑M2＝3671.64/2129.5=1.72＞1.5满足抗倾覆要求
（3）支撑钢管应力计算
单根钢管面积A＝3.14×0.8×0.01＝0.025m2
张拉预应力束后，钢管应力:
σ＝195.3×5×2/0.025/1000=78.12Mpa＜[σ]=145Mpa
（4）支撑钢管稳定性验算
钢管最大为31#墩，自由长度l0=5.9m
查表80钢管Im=1936469857mm4，Am=24818mm2
故钢管长细比
＜[λ]=100
（5）钢管与工字钢局部检算
局部图纸如图2
图2I36与钢管桩焊接大样图
钢管桩底部固定图如图3
图3支撑钢管底部固定图
底模下用36号工字钢与钢管桩连接，钢管桩与工字钢之间设置20*20cm的牛腿。
钢管桩与工字钢间总接触面积为：
13.6cm（工字钢宽）×1cm×6+20cm（牛腿宽）×1cm×6=201.6cm2
则钢管桩与工字钢间的局部应力
σ＝195.3×5×2/0.02016/1000=96.9Mpa＜[σ]=145Mpa
因此，临时支撑系统采用壁厚为1cm的φ80钢管，内设置φ15-5预应力束是满足要求的。
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