版结构转换层大梁模板及支撑设计.docx
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版结构转换层大梁模板及支撑设计
2021版结构转换层大梁模板及支撑设计
Technicalsafetymeansthatthepursuitoftechnologyshouldalsoincludeensuringthatpeoplemakemistakes
（安全技术）
单位：
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2021版结构转换层大梁模板及支撑设计
备注：
传统安全中认为技术只要能在人不犯错误时保证人安全就达到了技术的根本要求，但更进一步的技术安全观对技术的追求还应该包括保证防止人犯错，乃至在一定范围内缓冲、包容人的错误。
1．工程概况
厦门金秋豪园工程总建筑面积26405m2
，地下室1层地上结构29层，其中裙楼2层作为商场，建筑总高度98.8m。
本工程第3层作为结构转换层，层高为4.8m，转换层大梁最大截面尺寸b×h=600mm×1500mm，跨度9.6m，转换层楼板厚250mm。
大梁模板拟定用18mm厚胶合板，支撑模板的横向搁栅采用70mm×100mm方木，间距300mm；纵向搁栅采用100mm×150mm方木，间距800mm。
梁底支撑采用MF1219型门架，平行于梁轴线设置，门架间距600mm，跨距800mm，具体详见图1所示。
图1大梁支撑纵剖面示意
2．大梁模板设计计算
2.1荷载确定
①模板及支架自重：
1.0×1.2×0.6=0.72kN/m
（模板及支架自重标准值取1.0kN/m2
）
②新浇筑砼自重：
24×1.2×0.6×1.5=29.92kN/m
③钢筋自重：
2.6×1.2×0.6×1.5=2.81kN/m
（钢筋自重标准值根据实际配筋实行2.6kN/m3
）
④振捣砼时产生荷载：
2.0×1.4×0.6=1.68kN/m（水平）
2.2梁底模计算
按四跨等距连续梁计算，其计算简图如图2。
图2梁底模（侧模）计算简图
①梁底模抗弯承载力计算：
Mmax
=-0.107q1
l2
=-0.107×31.13×0.32
=-0.30kN·m
б=M/W=（0.30×106
）/（1/6×600×182
）
=9.25N/mm2
＜fm
=13N/mm2
强度满足要求。
②梁底模挠度计算
I=（1/12）b·h3
=1/12×600×183
=291600mm4
νmax
=0.632·（q2
l4
）/100EI=（0.632×29.45×3004
）/（100×9×103
×291600）=0.57mm
[ν]=l/400=306/400=0.75mm
νmax
＜[ν]，刚度满足要求。
2.3梁侧模计算
①荷载确定
a.砼侧压力：
F1
＇=0.22rc
·to·β1
·β2
·V1/2
=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2
=51.52kN/m2
F1
＇＇=γc
·H=24×1.5=36kN/m2
两者取较小值为F1
=36kN/m2
×1.2
=42.2kN/m2
b.振捣砼时产生的荷载：
4.0×1.4=5.6kN/m2
（垂直）
F2
=43.2+5.6=48.8kN/m2
c.化为线均布荷载（取梁净高1500-250=1250mm为计算单元）
q1
=48.8×1.25=61kN/m（验算承载力）
q2
=43.2×1.25=54kN/m（验算刚度）
②梁侧模抗弯强度计算（计算简图同图3示）
Mmax
=-0.107q1
l2
=-0.107×61×0.32
=-0.587kN·m
б=M/W=（0.587×106
）/（1/6×1250×182
）
=8.7N/mm2
＜fm
=13N/mm2
强度满足要求。
③梁底模挠度计算
I=（1/12）b·h3
=1/12×1250×183
=607500mm4
υmax
=0.632·（q2
t4
）/100EI·0.632×（54×3004
）/（100×9×103
×607500）
=0.51mm＜[υ]=l/400=0.75mm
刚度满足要求。
2.4竖挡计算
①荷载确定（竖挡间距为300mm，截面尺寸6×h=100×130mm2
）
q1
=48.8×0.3=14.64kN/m（验算承载力）
q2
=43.2×0.3=12.96kN/m（验算刚度）
按简支梁计算，其计算简图如图3示。
图3竖挡计算简图
②竖挡强度计算
Mmax
=1/8q1
l2
=-0.125×14.64×1.252
=2.86kN·m
б=M/W=（2.86×106
）/（1/6×100×1302
）=10.15N/mm2
＜fm
=12N/mm2
强度满足要求。
③竖挡挠度计算
υmax
=5q2
·l4
/384EI=（5×12.96×12504
）/[384×9000（1/12）×100×1303
]
=2.50mm
[υ]=l/400=1250/400=3.13mm
υmax
＜[υ]，刚度满足要求。
2.5梁横各搁栅计算：
①荷载确定
q1
=31.13×0.3/6=15.57kN/m（验算承载力）
q2
=29.45×0.3/6=14.73kN/m（验算刚度）
按简支梁计算，计算简图如图4示。
图4梁横向搁栅计算简图
②横向搁栅抗弯强度计算
Mmax
=15.57×0.6/2×0.4-15.57×0.3×0.3/2=1.17kN·m
б=M/W=（1.17×106
）/（1/6×70×1002
）
=10.03N/mm2
＜fm
=13N/mm2
强度满足要求。
③横向搁栅挠度计算
按荷载q2
满铺计算，此时受力状态较原受力状态为不利。
υmax
=S·q2
·l4
/384·E·I=（5×14.73×8004
）/（384×9000×1/12×70×1003
）
=1.50mm
[υ]=l/400=800/400=2mm
υmax
＜[υ]，刚度满足要求。
2.6梁纵向搁栅计算
①荷载确定
按三跨不等距连续梁计算，其计算简图如图5示。
图5梁纵向搁栅计算简图
F1
=31.13×0.3/2=4.67kN/m（验算承载力）
F2
=29.45×0.3/2=4.42kN/m（验算刚度）
②梁纵向搁栅强度计算（按最不利状态）
Mmax
=4.67×3/2×0.6-4.67×0.3=2.8kN·m
б=M/W=（2.8×106
）/（1/6×100×1502
）=7.47N/mm2
＜fm
=13N/mm2
强度满足要求。
③梁纵向搁栅挠度计算（按最不利状态）
υmax
=F2
·l3
/48EI+2·（F2
a1
/24EI）（3l2
-4a1
2
）
=（4.42×103
×12003
）/（48×9000×1/12×100×1503
）+2×[4.42×103
×300（3×12002
-4×3002
]/（24×9000×1/12×100×1503
）=2.36mm
[υ]=l/400=1200/400=3mm
υmax
＜[υ]，刚度满足要求。
2.7门架支撑设计计算：
①荷载确定（取一榀门架为计算单元）
N=4.67×6+0.224×1.5×1.2=28.42kN
（0.224kN为一榀MF1219门架自重，1.5系数为构配件，调节架的折算荷重）
②门架的稳定承载力计算：
MF1219门架：
查《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）：
门架立杆等效截面惯性矩I：
I=I0
+I1
·（h1
/h0
）=6.08×104
×（1536/1930）=7.21×104
mm4
门架立杆等效截面回转半径i：
门架立杆长细比λ：
λ=（k·h0
）/i=（1·13×1930）/15.25=148＜〔λ〕=250
查表得立杆稳定系数为=0.316
门架用钢为235A，钢材强度设计值为f=205N/mm2
，所以一榀门架的稳定承载力设计值为：
Nd
=·A·f=0.316×310×2×205×10-3
=40.16kN
N＜Nd
，门架支撑稳定性满足要求。
3．实施效果
本工程已顺利封顶，目前正进入装修阶段，在转换层整个施工过程中，大梁模板及其支撑系统均未发生显著变形，拆模后砼梁质量达到优良等级。
（鄢广相）
云博创意设计
MzYunBoCreativeDesignCo.,Ltd.
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