地上部分模板.docx
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地上部分模板
地上部分模板
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二、模板设计要求ﻩ2
三、材料要求2
四、工艺流程3
五、安装要求3
1. 墙、梁对拉螺栓的设置3
2. 墙模板ﻩ3
3.梁模板8
5.楼梯模板10
七、拆模要求ﻩ11
八、模板施工注意事项12
(一)楼板模板14
2.模板支撑方木的计算:
16
3.板底支撑钢管计算:
ﻩ18
4.扣件抗滑移的计算:
19
5.模板支架荷载标准值(轴力):
20
6.立杆的稳定性计算:
ﻩ21
7.结论ﻩ22
(二)梁模板22
1. 参数信息:
22
2.梁底支撑的计算23
3.梁底纵向钢管计算ﻩ26
4.扣件抗滑移的计算:
ﻩ27
5.立杆的稳定性计算:
ﻩ27
1.墙面模板验算30
2. 木楞验算ﻩ31
3.对拉螺栓验算32
梁、板、墙模板支设方案
一、编制依据
《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204—2002)
《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3—2002)
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)
《胶粉聚苯颗粒复合外墙外保温工程技术规程》(DB21/T1707—2008)
业主提供的沈铁凌空一街住宅土建工程施工图纸
二、模板设计要求
本工程楼板厚度为100mm、120mm,层高为2.800m,卫生间低于楼板0.030m,空调板低于楼板0.200m;剪力墙厚度为200mm;KL尺寸为200×400、200×450、200×500、200×550mm,LL尺寸为200×550、200×650、200×950、200×1150、200×1350mm;电梯尺寸为2200×2150mm,采光井尺寸为3400×4100mm。
三、材料要求
1.钢管,A48×3.5mm,其质量应符合《普碳钢技术条件》GB700-88的要求。
2. 扣件,符合GB978-67规定,其机械性能不能低于KT33-8的可锻铸铁要求。
如发现扣件有裂缝、气孔、砂眼、变形、滑丝缺陷的不得使用。
机械与钢管的贴合面要接触良好。
3.模板,采用15mm厚九夹板,板面应平整光滑,不得翘曲。
4. 对拉螺栓,采用A12圆钢制作。
5.木方,规格60×90mm,用于模板竖向背楞。
6.90mm带燕尾槽聚苯板、铁钉、铁丝、塑料管及辅助材料。
7. 镰刀卡、油托等。
四、工艺流程
墙支模顺序:
支模前检查→钢筋绑扎→加垫块→底部清理→支侧模板→校正模板位置→支撑加固模板→全面检查校正(包括截面尺寸、平整度、垂直度、整体稳定性)。
梁、板支模顺序:
搭满堂架子→支模前检查、测量→放置顶撑、木方→铺梁、板底模→绑梁、板钢筋→支梁板侧模→校正模板位置→支撑加固模板→全面检查校正(包括截面尺寸、平整度、垂直度、整体稳定性)。
五、安装要求
1.墙、梁对拉螺栓的设置
1)对拉螺栓采用A12钢筋现场加工制作,构造如图:
2)外墙对拉螺栓间距不得大于500mm,内墙对拉螺栓间距不得大于550mm。
3)对拉螺栓部位全部采用塑料套管,以便拆模后对拉螺栓可以取出重复使用。
由于外墙有防水要求,不设置套管。
4)高度大于等于500mm且小于等于700mm的梁居中设置一道规格为A12对拉螺栓,高度大于700mm且小于等于1000mm的梁采用规格为A12对拉螺栓均匀布置两道,高度大于1000mm的梁采用规格为A12对拉螺栓均匀布置三道,对拉螺栓间距均为500mm。
2.墙模板
1)模板支设要求
(1)外墙模板采用15mm厚九夹板,木方背肋间距不得大于200mm,对拉螺栓间距不得大于500mm,每间隔2000mm设置一道竖向双立杆。
(2)内墙模板采用15mm厚九夹板,木方背肋间距不得大于200mm,对拉螺栓间距不得大于550mm。
(3)内、外墙对拉螺栓应从地面上200mm起开始设置。
(4)电梯境内模板采用大型组装木模板,楼梯采用整体式模板。
(5)本工程窗口上下多为连梁,混凝土一次浇筑成型,窗口支模时不应出现负偏差,避免后期修复产生麻烦。
2)外墙苯板要求
(1)施工工艺流程:
苯板双面涂刷界面剂→苯板加工→钢筋验收→放置保护层垫块→苯板临时固定→内侧模板支设→穿设对拉螺栓及套管→外侧模板支设→两侧模板同时加固→模板验收。
(2)界面剂由ZL高分子乳液弹性底层涂料和水泥按照1:
1(重量比)进行配置,采用机械搅拌需均匀,不得有硬块、干水泥粉等出现。
(3)将苯板平放在地面上,人工采用滚刷进行涂刷,需涂刷均匀,不得出现漏刷现象,苯板双面均涂刷界面剂。
(4)根据建筑结构形状对苯板进行切割加工,要求切割边缘应平直,不得出现飞边或豁口或不齐等现象。
(5)在外墙钢筋验收合格后,在钢筋上绑扎预先做好的钢筋保护层砂浆垫块,砂浆垫块应处于钢筋与燕尾槽EPS板保温层之间,其数量不应少于4个/m2,以便后面对模板进行加固时,保证苯板的完整性和平直度。
(6)苯板组装时,苯板之间应采用绑丝进行连接固定,之间缝隙应密实,当出现缝隙时应采用同等材料进行密缝处理,以保证苯板的整体性。
(7)安装燕尾槽EPS板时,应先安装阳角板或阴角板,然后再按顺序拼装普通型燕尾槽EPS板。
燕尾槽EPS板的燕尾槽面应朝向待浇混凝土一面。
燕尾槽EPS板的底部应绑扎紧密,并使底部内收3-5mm,以使拆模后的EPS板上、下口平齐。
安装燕尾槽EPS板应从下往上进行安装,需错缝安装。
(8)首层燕尾槽EPS板的安装必须严格控制在同一条水平线上,并使板间接缝紧密。
(9)木制大模板应按设计要求及燕尾槽EPS板的保温厚度确定模板的配制尺寸、数量。
模板安装前应将墙身控制线内的杂物清扫干净。
(10)校正好模板的位置、尺寸,并整体固定。
(11)混凝土浇筑前,燕尾槽EPS板的顶面应采用塑料薄膜覆盖包住,以防止浇筑混凝土时混凝土及水泥浆污染燕尾槽EPS板的上口。
(12)拆除模板后,应及时清除燕尾槽EPS板表面溢流的混凝土或水泥浆等污物,并应保持板面干净。
当EPS板有损坏处,应及时用相应的EPS板及粘结胶浆修补。
EPS板表面无EPS界面处理砂浆处(包括新补的EPS板或拆除模板时界面处理砂浆已损坏处),应及时用EPS界面砂浆修补。
(13)拆除模板后的燕尾槽EPS板,当其平整度、垂直度达不到要求时,不应对燕尾槽EPS板的表面进行切削或打磨,应采用胶粉聚苯颗粒找平浆进行找平处理。
然后再进行抗裂砂浆层和饰面层施工。
(14)地上一层以上在楼板周边设置一道50×90mm挑檐,该楼层挑檐顶标高同该楼层楼板结构顶标高,配设1φ6(通长筋)和φ6@300受力钢筋,需同该楼层楼板混凝土一起浇筑完成,板面需抹平处理,以保证上一层EPS板的立放。
(15)施工前、中、后应具有可靠的防火措施。
3.梁模板
本工程多数梁规格为:
KL尺寸为200×400、200×450、200×500、200×550mm,LL尺寸为200×550、200×650、200×950、200×1150、200×1350mm。
1)梁用九夹板制作成模板,外侧采用60×90mm木方竖向背楞,木方间距按200mm均匀设置。
2)梁侧用通长钢管夹紧,高度小于700mm的梁在梁上下两端设置两道;高度大于及等于700mm且小于等于1000mm的梁在梁上下两端及中部共设置三道;高度大于1000mm的梁在梁上下两端及中部共设置四道。
3)梁底部采用夹具固定,夹具由梁中部开始间距1m均匀设置。
4.板模板
1)模板支设要求
板用九夹板制作成模板,下用60×90mm木方竖向背楞,木方净间距按300mm设置。
长度超过4m的楼板按设计要求起拱0.2%。
本工程顶板厚100mm,板下钢管间距为0.9m。
2)对混凝土浇筑布料的支撑要求
(1)为了承受混凝土浇筑时布料机对模板的施工荷载,应对布料机下方1m范围内的模板支撑加密设置,立杆间距为600mm。
(2)泵管的固定
a.水平管每隔1.5m 左右用支架固定,便于排除堵管、装拆和清洗管道。
b.泵管在首层由水平管变成立管处进行固定——通过架料钢管借助上下楼板将泵管固定。
c.泵管水平转弯处采用架料钢管夹住泵管,两侧并通过木楔个固定泵管,并设置斜撑。
5.楼梯模板
楼梯底模采用15厚九夹板,安装时应先安装平台梁模板,再安装楼梯底模,最后安装外帮侧模,外帮侧模三角模按实样制作好,用套板画出踏步侧板位置线,钉好侧板后再钉固定踏步位置的档木侧板。
六、安全和技术要求
1. 在模板安装前必须涂刷脱模剂,以方便拆模及增加模板周转次数,搞高砼的表观质量;
2. 拆模时注意不得硬砸,猛敲对拉片,以免损伤混凝土墙体;
3.对于梁高较大的梁,支模板的立杆应加设垫木,下面土应夯实,横拉杆必须钉牢,第一道距地面200,然后每1.2m设置一道。
在浇捣混凝土前和浇筑过程中要经常检查支撑体系的安全和稳定性,如发现有变形、松动等,要及时修整、加固。
4.板支撑高度在4米以内时,必须加水平撑,并将支撑之间搭牢;超过4米时,除水平撑外,还须另加剪刀撑。
过道处的剪刀撑,应设置在1.8米高度以上,以免碰撞松动;
5.凡在4米以上高处支模时,必须搭临时跳板。
4米以下,可使用高凳或梯子,不许在铺好的梁底板或楼板搁栅上堆积重物和携带重物行走;
6.拆除模板,须经施工人员检查,确认混凝土已达到规定强度后,方可拆除。
并应自上而下做到后支的先拆,先支的后拆,不准一次将顶撑全部拆除。
7.拆模板时,应采用长铁棒,操作人员应站在侧面,不允许在拆模的正下方行人或采取在同一垂直面下操作。
拆下模板,应随时清理运走,不能及时运走时,要集中堆放并将钉子扭弯打平,以防戳脚;
8. 高处拆模板时,操作人员应戴好安全带,并禁止站在模板的横拉杆上操作,拆下的模板应尽量用绳索吊下,不准向下乱扔。
如有施工孔洞,应随时盖好或加设围栏,以防踏空跌落。
9.支模用的木楞要求摆放均匀,模板的拼缝、搭接要严密,不得露棱露角,小孔必须塞严。
七、拆模要求
1. 侧模拆除,应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除而受损时,方可拆除。
2.梁、板底模,应在与结构同条件养护的试块达到规定强度,方可拆除。
现场在浇筑梁板混凝土中预留同条件自然养护试块留置于施工现场,待预测达到拆模条件时再送至试验室进行试压,试压结果达到拆模条件后填写拆模申请表,方可进行拆模。
底模拆除的砼强度要求
构件类型
构件跨度(米)
达到设计的砼立方体抗压强度
标准值的百分率(%)
板
≤2
≥50
>2、≤8
≥75
>8
≥100
梁、拱、壳
≤8
≥75
>8
≥100
悬臂构件
--
≥100
3.已拆除模板及其支架的构件,应在砼强度达到设计标号后,才允许承受全部设计荷载。
当承受施工荷载大于计算荷载时,必须经过核算,加设临时支撑。
拆除大跨度梁下支撑时,应先从跨中开始,分别向两端拆除。
正在浇筑砼的楼层下两层的梁板支撑不得松动、拆除。
八、模板施工注意事项
1.模板定位要拉线通长控制,特别是施工缝处要严防两段错台,施工缝留茬整齐规范。
2.所有九夹板模板接缝处均加海绵条,严防浇筑混凝土时漏浆。
3.浇筑混凝土前九夹板与混凝土接触面应清理干净并刷水质脱模剂。
4.优选混凝土配和比,严格控制混凝土的各组分含量。
5. 混凝土下料时不能直接冲击模板。
6.混凝土浇筑前,模板用水湿润,但模板内不应有积水。
7.门窗口模支、拆模过程应设专人负责。
8. 门窗洞口模板在安装中心必须借助结构钢筋多做点可靠定位,防止洞口位移,保证洞口尺寸准确,四角方正不扭曲。
9.拆模后,进行严格清理;重新调节至理想定型尺寸,以便下次周转。
运转及吊装过程中应避免砸撞现象,吊装要合理,防止支撑变形。
模板安装的允许偏差及检验方法
项目
允许偏差(mm)
检验方法
轴线位置
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部
尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
+4,-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
注:
检查轴线位置时,应沿纵、横两个方向量测,并取其中较大值
九、模板支架计算书
(一)楼板模板
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)等规范。
1.参数信息:
1)脚手架参数
横向间距或排距(m):
0.90;纵距(m):
0.90;步距(m):
1.20;
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):
1.00;脚手架搭设高度(m):
2.70;
采用的钢管(mm):
Φ48×3.5 ;
扣件连接方式:
双扣件,扣件抗滑承载力系数:
0.80;
板底支撑连接方式:
方木支撑;
2)荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):
0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3):
25.000;
楼板浇筑厚度(m):
0.10;倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):
2.500;
施工均布荷载标准值(kN/m2):
2.500;
3)楼板参数
钢筋级别:
三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi);楼板混凝土标号:
C25;
每层标准施工天数:
6;每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):
1440.000;
计算楼板的宽度(m):
6.00;计算楼板的厚度(m):
0.10;
计算楼板的长度(m):
6.00;施工平均温度(℃):
15.000;
4)木方参数
木方弹性模量E(N/mm2):
9500.000;木方抗弯强度设计值(N/mm2):
13.000;
木方抗剪强度设计值(N/mm2):
1.300;木方的间隔距离(mm):
300.000;
木方的截面宽度(mm):
60.00;木方的截面高度(mm):
90.00;
图2楼板支撑架荷载计算单元
2.模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为
本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.000×9.000×9.000/6= 81.00cm3;
I=6.000×9.000×9.000×9.000/12 =364.50cm4;
方木楞计算简图
1)荷载的计算:
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m):
q1=25.000×0.300×0.100= 0.750 kN/m;
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.350×0.300=0.105 kN/m;
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
p1=(2.500+2.500)×0.900×0.300=1.350kN;
2)强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载 q=1.2× (q1+q2)=1.2×(0.750+0.105) =1.026kN/m;
集中荷载p = 1.4×1.350=1.890kN;
最大弯距M =Pl/4+ ql2/8 = 1.890×0.900/4+1.026×0.9002/8= 0.529 kN;
最大支座力N=P/2 + ql/2= 1.890/2+1.026×0.900/2=1.407kN;
截面应力σ=M/W=0.529×106/81000.00= 6.533 N/mm2;
方木的计算强度为6.533小于13.0N/mm2,满足要求!
3)抗剪计算:
最大剪力的计算公式如下:
Q =ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh< [T]
其中最大剪力:
Q=1.026×0.900/2+1.890/2=1.407kN;
截面抗剪强度计算值T=3 ×1.407×103/(2×60.000×90.000)=0.391N/mm2;
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2;
方木的抗剪强度为0.391小于1.300满足要求!
4)挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下:
均布荷载 q=q1+q2=0.855kN/m;
集中荷载 p=1.350kN;
最大变形 V=5×0.855×900.04 /(384×9500.000×3645000.000)+1350.000×900.03/( 48×9500.000×3645000.0)=0.803 mm;
方木的最大挠度0.803 小于 900.000/250,满足要求!
3.板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P=1.026×0.900+1.890= 2.813 kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图(kN.m)
支撑钢管计算变形图(kN.m)
支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.675 kN.m;
最大变形Vmax = 1.563 mm;
最大支座力Qmax=9.191kN;
截面应力σ=132.950N/mm2;
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!
4.扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN,
按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中 Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN;
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=9.191kN;
R <12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5. 模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1)静荷载标准值包括以下内容:
(1)脚手架的自重(kN):
NG1=0.149×2.700=0.402kN;
(2)模板的自重(kN):
NG2=0.350×0.900×0.900= 0.284kN;
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):
NG3=25.000×0.100×0.900×0.900=2.025kN;
经计算得到,静荷载标准值NG= NG1+NG2+NG3 =2.711kN;
2)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值NQ=(2.500+2.500)×0.900×0.900=4.050kN;
3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N= 1.2NG+ 1.4NQ=8.923kN;
6.立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N---- 立杆的轴心压力设计值(kN):
N =8.923 kN;
σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;
i----计算立杆的截面回转半径(cm):
i =1.58cm;
A----立杆净截面面积(cm2):
A=4.89cm2;
W ----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3):
W=5.08cm3;
σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 :
[f]=205.000 N/mm2;
Lo----计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》,由公式
(1)或(2)计算
lo=k1uh
(1)
lo=(h+2a)
(2)
k1----计算长度附加系数,取值为1.155;
u----计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;u=1.700;
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 1.000m;
公式
(1)的计算结果:
立杆计算长度Lo = k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356 M;
Lo/i=2356.200 / 15.800=149.000 ;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312 ;
钢管立杆受压强度计算值;σ=8922.636/(0.312×489.000)= 58.483N/mm2;
立杆稳定性计算 σ=58.483小于 [f]=205.000满足要求!
公式
(2)的计算结果:
立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+2×1.000=3.200m;
Lo/i =3200.000/15.800=203.000;
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.175;钢管立杆受压强度计算值;σ=8922.636/(0.175×489.000)=104.267N/mm2;
7.结论
立杆稳定性计算 σ= 104.267小于[f]=205.000满足要求!
(二)梁模板
高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)等规范。
1.参数信息:
1)脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l(m):
0.90;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):
0.03;
脚