冷却塔脚手架施工方案计算书.docx

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冷却塔脚手架施工方案计算书

一、编制依据与说明

1、编制依据

1.1中国成达工程有限公司设计的施工图：

《第四循环水场冷却塔及吸水池施工图》740-62-0401-52-001～019；

1.2《自备电站施工组织设计》；

1.3建筑施工安全检查标准JGJ59-99；

1.4《施工手册》第四版；

1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；

1.6脚手架计算软件选用PKPM系列软件CMIS-9.2.1版本；

1.7其它相关图集资料。

2、编制说明

2.1本方案为中国石油四川石化炼化一体化工程公用工程第四循环水场冷却塔脚手架施工方案部分梁、板、楼梯脚手架支撑计算书（综合脚手架支撑）。

2.2本方案按照现有设计图及资料进行编制,在施工中如发生重大设计变更或牵涉本施工方案中确定的施工方法需要重大变动时,将另行补充编制施工方案用于指导施工。

二、工程概况

1、中国石油四川石化炼化一体化第四循环水场冷却塔工程由中国石油四川石化公司投资兴建、由中国成达工程有限公司设计、委托中咨监理公司对本工程监理。

2、本工程为多层框架结构，现浇楼板只有顶层有现浇楼板，建筑面积12000㎡，共4层（楼梯部分为5层），外架搭设高度为16.10m，内满堂脚手架搭设总高度为14.80m。

3、冷却塔长121.5米,宽24.2米共三层,总高度为15米。

一层EL103.300米，二层EL108.500米，三层EL112.05米，四层EL115.000米。

外脚手架总高为16.5米

三、施工准备与平面布置

1、施工用电

由我公司中国石油四川石化炼化一体化工程项目部统一布置二级配电箱，各施工区分别设置三级配电箱，做到三级配电二级保护，施工临时用电由三级配电箱采用固定式分配电箱引至临时用电点。

2、施工道路

本工程地基为砂夹卵石地基,地基承载力较高，各施工点道路由压路机临时碾压形成。

3、施工材料转运

现场水平运输采用人工运输的方式。

垂直运输采用塔吊。

四、施工计划

1、主要施工材料计划

品名

数量

品名

重量

数量

扣件

80000颗

脚手架钢管

350t

87190

2、人员配备计划

工种

人数

工种

人数

架子工

15

普工

10

3、进度计划

见满足上部结构施工进度计划。

五、主要施工方法及技术措施

1、材料要求

1.1本工程脚手架全部采用Φ48*3.5㎜脚手架钢管。

钢管应具有出厂合格证。

立杆、大横杆、剪刀撑、斜撑采用单根长4-6米的钢管。

凡有严重腐蚀、弯曲、开裂、头打毛边、斜口不齐整、压扁或裂纹者，均不得使用。

钢管上严禁打孔。

1.2扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）地的规定，应有出厂合格证，并应与架管规格配套使用，凡有脆裂、变形、或滑等现象，均严禁使用。

1.3木脚手板采用厚5厘米，宽20厘米的杉木或松木板，板的两端12厘米处应采用镀锌钢丝箍绕2-3圈，也可用铁皮钉牢，凡有腐朽、扭曲、斜放、大通节疤、破裂者，均不得使用。

1.4安全网网眼尺寸以2*2cm或2.5*2.5cm为宜；应采用坚韧的化纤材料制作,每平方米能承受160kg以上的荷重;凡霉烂、腐朽、断网线者,均不得使用.

2、架设形式

根据工程施工需求,不同部位需采用不同的架设形式:

2.1结构施工

施工采用满堂脚手架及外双排脚手架进行搭设（详总变厂房上部结构施工方案）

2.2装饰施工

外墙装饰施工外双排脚手架和内双排脚手架；

3、脚手架搭设参数

3.1搭设参数：

（立杆单根钢管）

立杆间距：

横向1.1米、纵向1.1米；内立杆与墙面距离为0.46米。

大横杆步距：

1.50米（外立面加扶手钢管步距0.875—1米）。

小横杆间距：

1.1米，离外装饰面0.3—0.5米。

3.2搭设顺序：

基础处理—垫板50mm×200㎜×4000㎜或垫100㎜×100㎜×4mm厚钢板（底座）—安放底座—竖立杆同时安纵横扫地杆—校正立杆—安设第一步架的大小横杆—铺脚手板—安设第二步架的大小横杆加临时斜撑杆（上端与第二步大横杆扣紧，在装设两道连墙杆后拆除）—第三、第四步大小横杆—安连墙杆（4m×4m）—安立杆—加设剪刀撑—搭设至需要高度、架体外侧安设扶手和挡脚板。

3.3架塔设方法

3.3.1立杆、大小横杆下杆件间距按照本方案执行。

3.3.2立杆接长采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：

两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头的高度方向错开的距离不得小于500mm,各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。

仅在顶层顶部可采用搭接连接，搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应少于100mm。

立杆顶部宜高出1m，高出檐口上皮1.5m。

每根立杆底部设置底座或垫板。

3.3.3脚手架必须设置纵、横扫地杆。

纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm外的立杆上。

横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

3.3.5横向水平杆（小横杆）在主节点处必须设置一根，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点下两个直角扣件的中心距不应大于150mm。

靠墙一端的外伸长度不应大于500mm。

4、脚手架搭设要求

4.1楼梯模板

本工程楼梯模板的底模采用18㎜覆模板、木龙骨，踏步侧模采用木板配制。

楼梯梯段板、平台板模板采用18厚腹模板和50×100木方@500支设，平台梁模板采用18厚腹模板和木方制成的定型模板支设。

楼梯踏步侧板采用50mm厚木方制作，板宽等于楼梯踏步高与梯段板厚，长度按梯段长度确定，根据楼梯踏步尺寸在竹胶板上放样，制成锯齿形模板，每个锯齿两直角边分别等于踏步的高和宽。

同时每一梯段配置至少一块反三角

木。

（见楼梯支模图）。

4.2剪力墙及洞口模板、预留洞口模板

外墙用对拉螺栓加固，拉杆为φ12，内墙用φ12对拉螺栓加固。

对拉螺栓间距均采用450×600。

背楞采用双钢管。

门窗洞口模板采用竹胶板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型模板。

定型模板尺寸根据墙厚、洞口的高度和宽度来制作。

利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。

如果是窗洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证砼的密实度。

墙支模示意图如下

墙体模板支撑加固见下图

剪力墙门窗洞口模板、预留洞口模板采用多层竹胶板及木板、角铁、螺栓制作而成的定型模板。

模板尺寸，根据墙厚，洞口的高度和宽度来制作。

利用洞边的钢筋控制洞口模板的位移。

如果是窗洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证砼的密实度

见剪力墙洞口模板图。

5、内满堂脚手架跳板铺设及相关要求

5.1脚手板应满铺，不应有空隙和探头板。

脚手板与墙面的间距不得大于20cm。

5.2脚手板的搭接长度不得小于20cm。

对头搭接处应设双排小横杆，双排小横杆的间距不得大于20cm。

5.3在架子拐弯处，脚手架应交错搭接。

5.4脚手架应铺设平稳并使用铁丝绑扎牢固，不平处用木块垫平并用钉子钉牢固，不得使用其他如砖类物质进行垫入，以免伤人。

5.5在架子上翻脚手板时，应由两人从里向外按顺序进行。

工作时必须挂好安全带，操作下方应设置安全网。

5.6脚手架的外侧、斜道和平台应搭设由上下两道横杆及栏杆组成的防护栏杆。

上杆离地面高度1.05m～1.2m，下杆离地面高度0.5m～0.6m，并设置防护立网，里综合脚手架的高度应低于外墙20cm。

5.7在通道及扶梯处的脚手架横杆不得阻碍通行，应抬高并加固，立柱应设置围栏并挂警告牌。

5.8脚手架应经常检查，在大风、暴雨后应加强检查，长期停用的脚手架在恢复使用前应经检查、鉴定合格后方可使用。

5.9脚手架跳板选用5cm厚实木跳板，宽度为20cm，长度为4米长。

六、楼板脚手架（模板）设计计算书

1、说明

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《施工技术》2002.3、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

2、参数信息

模板支架搭设高度为14.8m，立杆的纵距b=1.10m，立杆的横距l=1.10m，立杆的步距h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量7000.0N/mm4。

木方40×90mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。

梁顶托采用双钢管48×3.0mm。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。

扣件计算折减系数取0.80。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为

48×3.0。

3、楼板模板荷载标准值计算

3.1模板面计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.200×1.100+0.350×1.100=5.885kN/m

活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×1.100=3.300kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=110.00×1.80×1.80/6=59.40cm3；

I=110.00×1.80×1.80×1.80/12=53.46cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×（1.20×5.885+1.4×3.300）×0.300×0.300=0.105kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.105×1000×1000/59400=1.770N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

（2）抗剪计算[可以不计算]T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×（1.20×5.885+1.4×3.300）×0.300=2.103kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×2103.0/（2×1100.000×18.000）=0.159N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×5.885×3004/（100×7000×534600）=0.086mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

3.2模板支撑木方计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

3.2.1荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.20