贵阳市金阳新区观山西路二期道路工程建设结构设计.docx

贵阳市金阳新区观山西路二期道路工程建设结构设计.docx

《贵阳市金阳新区观山西路二期道路工程建设结构设计.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《贵阳市金阳新区观山西路二期道路工程建设结构设计.docx（33页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

贵阳市金阳新区观山西路二期道路工程建设结构设计

贵阳市金阳新区观山西路二期道路工程建设结构设计

一工程概况

贵阳市金阳新区观山西路二期工程是金阳新区路网“三纵三横”的横向干道之一，东接观山西路一期终点与金西北路的交叉口，K0+200~K0+380段经营盘坡，K0+720~K0+820经十二滩水库，K1+247.570处与体育路相交，K2+123.814处与宾阳大道相交后接国道主干线贵阳绕城公路西南段金阳互通式立交匝道。

贵阳市金阳新区观山西路二期工程，起讫桩号K0+000~K2+286.237，本标段全长2286.237米。

路幅宽度:

K0+000~K2+154路宽60米，K2+154~K2+226.237路宽25.5m，K2+226.237~K2+286.237路宽22.5m。

二安全管理体系

（一）、安全目标

认真贯彻执行国家颁布的各种施工安全规程和规则，杜绝因公死亡事故，杜绝重大交通、火灾、机损等事故。

（二）、安全保证体系

根据本工程特点建立以项目经理为首的安全管理体系，全面负责并领导本项目的安全生产工作，项目经理为安全生产的技术负责人。

实行四级管理，即：

一级管理由项目经理负责，二级管理由技术负责人和专职安全员负责，三级管理由各施工管理人员负责，四级管理由各班组长和兼职安全负责。

详见《安全保证管理体系》框图。

附后

（三）、完善制度

完善各项安全生产管理制度，针对各工序及各工种的特点制定相应的安全管理制度，并由各级安全组织检查落实。

（四）、作好安全技术交底，落实职责

项目开工前，由项目经理部编制实施性安全技术措施，对各项作业编制专项安全技术措施，严格执行逐级安全技术交底制度，落实各级管理人员的职责，确保施工中的安全。

（五）、加强安全教育

定期进行安全生产教育，重点对专职安全员、班组长以及从事特种作业的工人进行培训和考核。

机械司机、电工等专业工种，必须按GB5036-85《特种作业人员安全技术考核管理规定》经过技术培训，考试合格，发给操作证后方可单独作业。

严禁无证操作。

各工程项目由施工负责人组织有关人员，每星期进行一次安全知识教育和一次安全检查，发现问题及时处理；项目经理组织有关人员每月进行一次安全检查和评价，按建设部JGJ59-88《建筑施工安全检查评分标准》的要求进行。

通过安全教育，增强职工安全意识，树立“安全第一，预防为主”的思想，提高职工遵守施工安全纪律的自觉性，认真执行安全操作规程。

施工现场全体人员必须严格执行《建筑安装工程安全技术规定》和《建筑安装工人安全技术操作规程》。

（六）、安全保证措施

1、事故控制点

⑴、爆破物品安全及爆破作业安全；

⑵、触电事故；

⑶、物体打击事故；

⑷、设备机具伤害事故；

（5）、2米以上的高处坠落事故。

2、石方爆破区附近居民点的安全措施

（1）改变抵抗线方向，使抵抗线方向背离居民区。

（2）采用微差挤压爆破，控制一次爆破药量，质量的振动速度控制在1～3CM/S之内。

其中：

①土坯房、毛石房屋在10M/S内；

②一般砖房、非抗震大型砖块建筑物在2～3CM/S内。

（3）适当增加堵塞深度，减少抵抗线以外的飞石。

（4）根据居民区与爆破作业区的距离，采取覆盖草袋等防护措施。

（5）爆破作业时加强爆破区的警戒和人员防护。

同当地政府联系，共同对爆破工点附近居民区的群众进行安全教育，提高居民区群众的安全意识。

3、周边环境的安全

按照施工总平面设置临时设施，严禁侵占场内道路及安全防护等设施，同时应符合防火、防尘、防爆、防洪、防盗、防雷电等安全和文明施工的要求。

（1）施工现场应有足够的照明，不得有黑暗死角。

（2）进入施工现场的人员，应按规定配戴劳动保护用品和安全用具，作业人员不得穿拖鞋、高跟鞋、硬底易滑鞋。

（3）严禁酒后上岗。

（4）施工作业时，操作人员必须精神集中，不得嬉闹。

（5）施工现场临时电线路必须符合建设部颁发的《施工临时用电安全技术规范》（JTJ46-88）的要求，严禁任意拉线接电。

（6）配电系统施工组织设计要求设总配电箱、分配电箱、开关箱，实行分级配电。

开关箱内必须装设漏电保护器，漏电保护器应符合GB6829-86的标准要求。

（7）电动机械和手持电动工具的安全设置应符合国家有关标准和安全技术规程，在做好保护接零的同时，应按要求装设漏电保护器。

（8）施工现场必须设有保证施工安全要求的照明，危险潮湿场所的照明以及手持照明灯具，必须采用符合安全要求的电压。

4、雨季施工安全：

雨天进行高处作业时，必须采取可靠的防滑措施。

强风、浓雾等恶劣气候不得从事高处作业。

强风暴雨后，应对高处作业设施逐一进行检查，发现有松动、变形、损坏等现象，应立即修理完善。

5、施工机械安全

（1）、施工机械专机专人使用，作业时统一指挥，信号准确，机械应按照施工总平面图规定的位置设置，不得侵占场内道路，施工机械进场安装后需经过安全检查，合格后方可使用。

（2）、建立调度统一指挥制度和车辆管理制度。

施工中工程车辆、工程机械进行统一指挥。

对司机定期进行交规和纪律教育，本项目杜绝车祸和操作责任事故。

（七）、治安及消防安全：

严格执行《中华人民共和国消防条例》，建立防火责任制和义务消防队，设置符合消防要求的消防设施，并保证其完好备用。

重点部位（危险品仓库、油漆间、木工房等）必须有防火制度，有专人管理，并按国标设置警告牌和配置相应的消防器材。

建立动用明火审批制度，按规定划分级别，明确审批手续，并有监护措施。

焊接场要设挡火板，操作员配戴防护用品，防止烫伤和失火。

积极与当地公安机关联系，加强对职工进行法制教育，增强法制意识，维护好治安秩序。

防止相互干扰、盗窃建设物资、打架斗殴、民族纠纷等案件的发生。

三模板工程安全施工措施

本工程大型砼模板，内外模均采用组合钢模板，支模采用Ф48×35壁厚钢管，部份墙体模板等采用Ф12螺杆对拉，确保其结构几何尺寸，模板的牢固度。

模板支完后，必须严格按要求检查其牢固度和稳定性是否符合要求，不符合要求的立即进行整改，直至满足为止。

模板用4米、6米定型钢模板，花篮螺丝支撑，曲线段加工1-2米的木模，以保证线型流畅、圆顺。

1、基本要求

（1）保证构件各部分形状尺寸和相互的正确。

（2）必须具有足够的强度、刚度和稳定性。

（3）模板接缝严密，不得漏浆。

（4）便于模板的安拆。

（5）模板与混凝土的接触面应涂刷隔离剂。

（6）按规范要求留置浇捣孔、清扫孔。

（7）浇筑混凝土前用水湿润木模板，但不得有积水。

（8）施工中在施工现场做好试块，与结构混凝土同条件养护下实验确定主体的拆模时间。

2、施工方法

（1）柱模

柱模安装施工程序

弹柱位置线

安柱箍

安装模板

贴胶带

安斜撑

办预检手续

作定位墩

抹找平层

柱模拟采用七夹板配置模板，加50×100mm木枋竖楞和短钢管包箍加固，木枋竖楞的横向间距按250-350mm设置，钢管包箍竖向间距50mm，施工时结合实际情况做到上疏下密。

为保证柱线角顺直，木枋条定位必须准确。

为保证柱模的侧向刚度，在木模上设置双向Φ12对拉螺杆，间距按400-500mm设置。

当柱高度较大时，在混凝土浇筑时留置浇捣孔，便于进行混凝土的振捣，确保混凝土的施工质量。

（2）梁模

梁模安装施工程序

弹线

调整标高

安装梁底模

绑扎梁钢筋

安装侧模

办理预检手续

支钢管架立柱

对梁模前先把柱子的砼浇好，然后支梁底时，以柱子上平为准，再根据500mm水平线校核一次，无误后方可进行。

先支梁底模，用50mm木枋制作，梁的侧模夹着底模，底模与梁宽相同，侧模上口就是梁的高度。

应挂线调直平，再把长度大于梁宽的小木板放在梁的上口部钉好，钉好后加固模板。

加固前按设计要求用木枋与模木构成三角支撑在底模上起拱。

支撑每隔600mm设一道，钉紧钉牢。

梁高超过800mm的，梁侧模中部应按@1200穿插Φ14对拉螺杆。

（3）板模

板模安装施工程序

地面夯实打垫

安大小龙骨

铺模板

校正高标

加固支撑架

办理预检手续

按立支撑架

板支模应控制好标高、预留洞的位置及尺寸，支模时量好底高，并挂好线，按线支模。

根据跨度的大小，先确定纵横方向顶撑的布置。

采用Φ48×3.5mm钢管搭设室内满堂脚手架，或使用门式脚手架。

顶撑支好后即可铺平板，铺板应按设计要求进行。

模板接缝应严密，梁与板结合处用阴角模板。

板模支完后，在上层柱筋上标出上平的水平控制线，用以控制现浇楼板的厚度尺寸和表面平整。

模板一次组装，中间每层装拆模后吊车直接吊运，重复使用，加快施工进度，降低劳动强度，减少临时堆放模板的场地，有利于立体交叉与文明施工。

3、注意事项

（1）柱与梁、梁与板的模板交接处先拆在模板在下，后拆的模板在上，便于拆模。

（2）柱模底与板面交接处，为保证柱底砼质量，在柱模外围抹一道20×40的水泥砂浆，可固定模板并防止漏浆及烂根现象。

（3）模板边沿要求顺直方正，拼缝严密，板缝应不大于1.5mm。

立模前，模板表面应清理干净，并刷一道隔离剂。

（4）木方的小面要作刨光处理，以保证紧密配合，大面不得弯曲变形，无死节，无断裂。

（5）所有柱模板在根部开检查口，以便在混凝土浇筑前检查模板内是否有杂物，确保无杂物、无积水，方可封闭检查口。

（6）为提高模板周转和安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。

拆除后的模板，按区段编号整理、堆放、安装操作人员也相应执行定区段、定编号的岗位负责制。

四临时用电施工措施

1、严格落实现场临时用电管理制度及电工值班、巡查制度，落实临电管理人员岗位责任制。

2、做好临电施工组织设计及安全技术交底，并进行记录。

3、所有电动机具、机械、电气设备须由专职电工或持证的操作手进行操作和维修，非专职操作手不得随意动用机电设备。

4、工地使用的所有电器必须保证质量合格，有合格证。

5、现场临时照明系统均采用重复接地装置。

6、现场作业区及生活区的临时用电，由指定的专职电工负责管理，电工须持证上岗，严禁非电工拉电线、乱接电源。

7、电工应掌握安全用电基本知识和所用设备的性能，电工使用的各种测量仪表和一类绝缘标准的电动工具，要按规定进行检测，满足计量要求。

8、停用时间较长的电动工具，重新启用前，要做绝缘电阻检测，合格后方可使用，检测结果应有记录。

9、现场使用的经国家劳动部、建设部认证的标准的配电箱和开关箱，使用期间安排专人负责定期保养，清扫和擦试。

10、施工现场线路采用电缆穿管敷设，所有电缆采用检查无破损、龟裂、符合标准的电缆。

11、临时用电一律采用“三相五线制”配线，每个临时配电箱必须全部安装灵敏的漏电保护器。

12、现场临时用电安装完毕，经工地检查合格报公司质安部复验通过后方可投入使用，复验结果要有记录。

13、临时用电安装施工及使用期间的各种资料要收集齐全，以备查验。

五脚手架工程

根据现场实际情况，支架可能支撑在水库区、原土地面（未扰动）、耕植土及素填土、回填路基上四种情况。

现编制如下支架搭设及各种支撑条件下的支架支承地基处理措施。

施工方案：

支架采用满堂式碗扣支架，其布置图见附图《十二滩水库桥满堂支架布置图》，其结构受力计算书如下：

（一）支架搭设说明

根据十二滩水库桥结构设计及现场条件的特点，综合考虑安全与经济，拟采用满堂碗扣支架现浇其上构系梁。

斜撑钢管采用Φ48×3.5Q235-A级钢管，扣件采用经试验满足要求的直角扣件、旋转扣件和对接扣件，支架支托选用可调的支托，放置于12cm×12cm方木上,方木底用砂调平，立杆间距在墩顶及附近按0.6m（纵向）×0.6m（横向）布置，其他基本按0.9m（纵向）×0.6m（横向）布置，斜撑设置按横向每隔3.6m设置一道，在横隔板处加密设置，纵向斜撑在腹板下及支架外边缘各设置一道，一共5道。

支架顶托摆设横梁为15cm×15cm方木，间距0.6m，纵梁采用12cm×12cm方木，间距0.3m。

厚18mm竹胶板底模直接支承于横梁上（支架横断面见下图），

（二）支架受力计算：

1、材料特性:

钢管截面特性：

A=4.89×102mm2，I=1.219×105mm4,W=5.078×103mm3,i=15.78mm,E=2.06×105mpa[σ]=205mpa；12cm×12cm方木截面特性：

A=144cm2，I=1728cm4，W=288cm3，E=9×103mpa，[σ]=12mpa；15cm×15cm方木截面特性：

A=225cm2，I=4218.8cm4，W=562.5cm3，E=9×103mpa，[σ]=12mpa。

2、受力计算

第一种受力情况：

1）支架荷载：

砼自重取26×2.6=67.64KN/m2

施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2

竹胶模板及方木重量忽略不计

支架自重为0.51KN

2）纵向分配梁计算：

12cm×12cm方木纵向支承于15cm×15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：

67.6×0.3×1.2（荷载系数）+4.5×0.3×1.4（荷载系数）=26.23KN/m,按三等跨连续梁计算如图示

跨中最大弯矩Mmax=0.08ql2=0.08×26.23×0.62=0.76KN.m

最大剪力Qmax=0.6ql=0.6×26.23×0.6=9.44KN

弯曲强度σ=M/W=0.76×106/（288×103）

=2.64mpa<[σ]=12mpa满足要求

横纹剪应力τ=Qmax/A=9.44×103/（144×102）

=0.66mpa<[τ]=1.8mpa满足要求

挠度f=0.677×（ql4/（100×E×I））

=0.677×26.23×106×6004/（100×9×109×1728×104）

=0.14mm<600/150=4mm满足要求

支点反力计算

RA=RD=0.4ql=0.4×26.23×0.6=6.3KN

RB=RC=1.1ql=1.1×26.23×0.6=17.31KN

3）横向分配梁计算：

15cm×15cm方木所承受荷载为由12cm×12cm方木直接传递的荷载即最大支点反力P=17.31KN，按三等跨连续梁计算其受力如图示：

最大弯矩Mmax=0.175×Pl=0.175×17.31×0.6=1.82KN.m

最大剪力Qmax=0.65×P==0.65×17.31=11.3KN

弯曲强度σ=M/W=1.82×106/562.5×103

=3.23mpa<[σ]=12mpa满足要求

横纹剪应力τ=Qmax/A=11.3×103/225×102

=0.5mpa<[τ]=1.8mpa满足要求

挠度f=1.146×（Pl3/（100×E×I））

=1.146×17.31×103×6003/（100×9×103×4218.8×104）

=0.11mm<600/150=4mm满足要求

支点反力RA=RD=1.35P=1.35×17.31=23.4KN

RB=RC=2.15P=2.15×17.31=37.21KN

4）立杆计算：

立杆承受由纵向分配梁传递的荷载和支架自重，N=37.21+0.51=37.82KN，横杆步距为1.2m。

长细比λ=l/i=1200/15.78=76,经查表得

稳定系数φ=0.738

容许承载力[N]=φ×A×[σ]=0.738×489×205

=73.98KN＞N=37.82KN满足要求

5）垫木及地基承载力计算：

P=N/ab=37.82×103/（0.1×0.1）（底托底座面积）

=3.8mpa<12mpa（方木弯拉应力）满足要求

经过用轻型触探仪检测，我项目部路基所填的土方（砾类土）压实度90%以上承载力为800Kpa，筑岛围堰所填细砂天然状态下承载力为108Kpa。

取砼垫层的压力扩散角θ=45°，砾类土的压力扩散角θ=30°，则

砾类土所承压的面积

A=（0.12+0.1tg45°×2）2=0.322=0.1024m2

P=N/A=37.82/0.1024=369Kpa<800Kpa满足要求

细砂所所承压的面积

A=（0.12+（0.1tg45°+0.3tg30°）×2）2=0.444m2

P=N/A=37.82/0.444=85.2Kpa<108Kpa满足要求

第二种受力情况:

距墩顶支座中心线1.25米至距7.25米段为底板、顶板厚度渐变段，最大总厚度为0.85米，附近立杆间距为0.6（横向）×0.9（纵向）米，故亦计算其受力作为校核。

1）支架荷载：

砼自重偏安全计算取26×0.85=22.1KN/m2

施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2

竹胶模板及方木重量忽略不计

支架自重为0.51KN

2）纵向分配梁计算：

12cm×12cm方木纵向支承于15cm×15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：

22.1×0.3×1.2（荷载系数）+4.5×0.3×1.4（荷载系数）=9.85KN/m,按三等跨连续梁计算如图示

跨中最大弯矩Mmax=0.08ql2=0.08×9.85×0.92=0.64KN.m

最大剪力Qmax=0.6ql=0.6×9.85×0.9=5.32KN

支点反力RA=RD=0.4ql=0.4×9.85×0.9=3.55KN

RB=RC=1.1ql=1.1×9.85×0.9=9.75KN

由以上所得数值均小于第一种情况的数值，因横向立杆间距相同，故忽略后面的计算。

第三种受力情况：

在距2#、3#墩墩顶中心线7.25米至跨中为梁高渐变段，其最大值为梁高2.16米，故计算及腹板下的支架受力，支架的搭设为0.6米（横向）×0.9米（纵向）。

1）支架荷载：

砼自重偏安全计算取26×2.6=56.16KN/m2

施工人员及机具和砼振捣荷载2.5+2.0=4.5KN/m2

竹胶模板及方木重量忽略不计

支架自重为0.51KN

2）纵向分配梁计算：

12cm×12cm方木纵向支承于15cm×15cm方木上，间距0.3m，立杆纵距0.6m为计算跨径，则均布荷载为：

56.16×0.3×1.2（荷载系数）+4.5×0.3×1.4（荷载系数）=22.1KN/m，按单跨简支梁计算

跨中最大弯矩Mmax=ql2/8=0.125×22.1×0.92=2.23KN.m

最大剪力即支点反力Qmax=0.5ql=0.5×22.1×0.9=9.95KN

弯曲强度σ=M/W=2.24×106/（288×103）

=7.8mpa<[σ]=12mpa满足要求

横纹剪应力τ=Qmax/A=9.95×103/（144×102）

=0.69mpa<[τ]=1.8mpa满足要求

挠度f=5ql4/384EI

=5×22.1×106×9004/（384×9×109×1728×104）

=1.2mm<900/150=6mm满足要求

3）横向分配梁计算：

15cm×15cm方木所承受荷载为由12cm×12cm方木直接传递的荷载即最大支点反力P=9.95KN，按单跨简支梁计算其受力如图示：

最大弯矩Mmax=Pl/4=9.95×0.6/4=1.5KN.m

最大剪力Qmax=0.5P=0.5×9.95=4.98KN

弯曲强度σ=M/W=1.5×106/562.5×103

=2.7mpa<[σ]=12mpa满足要求

横纹剪应力τ=Qmax/A=4.98×103/225×102

=0.22mpa<[τ]=1.8mpa满足要求

挠度f=Pl3/48EI

=9.95×103×6003/（48×9×103×4218.8×104）

=0.12mm<600/150=4mm满足要求

支点反力R=1.5P=1.5×9.95=14.9KN

由计算可知，支点反力即立杆受压力比第一种受力情况小，故省去支架及地基承载力的计算。

通过以上三种位置的受力情况对十二滩水库桥箱梁支架及各分配梁的计算结果，说明支架设计能够满足实际施工要求。

1、地基处理

对十二滩水库桥地基大多是围堰土地基，地质情况较好，首先将施工承台时开挖的基坑进行分层回填并且夯实，分层厚度50cm左右。

处理地基前后须注意地基的排水，避免地基积水，同时在筑岛与十二滩水的接合面用沙袋防护。

2、铺底下层枕木

压实度及平整度达到要求后，按设计间距铺设支架底层分布荷载作用的12×12cm的方木，方木底下用砂进行调平。

3、支架拼装

1）按设计尺寸间距安放支架可调底座，并按各跨不同的计算高度调整好底座上的可调螺帽的顶面高度，使其在同一水平面上，每个支点必须支承在实地上；

2）拼装时，立杆必须保证垂直度，必须在第一层所有立杆与横杆拼装调整完成无误后方可继续向上拼装，否则会引起以后各层拼装困难。

3）拼装到顶层立杆后，装上顶层可调顶托，并依据设计标高调整，在其上安放15×15cm截面的横向方木。

4）在横向方木顶面铺调纵向方木，方木间距30cm，方木载面为12×12cm，然后在方木顶直接铺设竹胶板底模（δ=1.8cm）。

5）支架搭设完成后，用扣件钢管加设剪力撑。

4、模板的安装

1）底模安装

底板横坡按设计图纸规定的横坡，调整纵向木方的标高，纵、横标高调好后，横向宽度应根据梁体底板平面线型布置，并应考虑外侧模的支撑点宽度。

底板面板采用122×244×1.8cm竹胶板。

竹胶板与方木用钉联结，板缝用玻璃胶封死，以防漏浆。

底板面板铺设完毕后，进行平面放样，全面测量底板纵横向标高，并调整至设计要求。

2）腹模安装

腹模面板采用双层122×244×1.8cm竹胶板加工而成，竹胶板背后以木方联结。

面板接缝用玻璃胶封死，以防漏浆。

模板用斜撑及挡块固定，斜撑顶端与腹模背条牢固联结，腹模外侧底部用固定于横木方上的木方限位。

防止腹模底部外移。

3）翼缘板模板底板安装与箱室底模雷同，不再赘述。

翼缘板的标高一定严格控制，以免影响翼缘板线型美观。

4）箱室模板的安装与固定

箱室横截面为矩形，内模均采用竹胶板，内支撑固定。

混凝土浇筑时，在顶板预留人洞，内模由人洞中取出。

5、支架预压

支架搭设完毕，装完底模后装内模前，用砂袋或水袋对支架进行梁体荷载的100%进行等载预压，消除支架的非弹性变形。

压前需在每跨布设观测点，在压前及压后每日测同一点下沉量并进行记录，同时检查碗扣支架整体有无偏移，杆件有无压弯及变形，方木有无压裂等几项指标。

在72小时地基累计沉降量稳定后，取下砂袋卸载，分析数据，确定弹性下沉量及非弹性下沉量，以其为依据调整顶托高度至设计标高，使施工后保持其设计位置准确。

六爆破工程

1.1.爆破方案及措施

1.1.1.爆破方案

针对本项目施工工期短、质量要求高的特点，拟采取综合爆破技术,以深孔爆破法为主结合手风钻。

1.1.2.爆破原则

根据工点的环境条件，为确保安全，提高工效，必须解决以下问题：

1.控制飞石及飞石距离。

2.控制爆破最小抵抗线的方向，使之避开施工周围的行人及建筑物。

3.控制爆破堆的范围，形状，使其利用挖装作业、利于机械化施工。

4.控制爆破规模，采用毫微差爆破。

5.选取合理的开挖顺序及爆破参数。

1.1.3.爆破计算

1.台阶高度（H）：

根据钻孔、挖掘机械设备类型，能力及岩石性质等实际情况确定台阶高度（H）。

鉴于我单位的日本古河HCR-C300，HCR-C260型履带式液压钻孔机，