梅村特大桥连续梁施工方案07年建筑施工资料.docx
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梅村特大桥连续梁施工方案07年建筑施工资料
第一章：
编制说明
1、根据武汉至广州客运专线乌龙泉至花都段第V标梅村特大桥设计图，图号为武广客专乌花施图（Ⅴ）桥—27—1；时速350km客运专线铁路无碴轨道32+48+32m现浇预应力混凝土连续梁设计图,图号为武广客专乌花施图桥通14。
2、根据武广客运专线乌龙泉至花都段第V标指导性施工组织设计及中铁二十五局总体性施工组织设计。
3、接地设施参照施工图《桥梁综合接地设计通用图》。
4、参照的指南、标准有《铁路混凝土工程施工技术指南》、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》、《客运专线桥涵工程施工技术指南》、《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》及武广客运专线有限责任公司发布的《指导性施工组织设计》等。
5、铁道部门已推行成熟的施工方法。
6、我项目经理部有关现场踏勘调查资料，水文地质调查资料。
7、我单位从事铁路工程中积累的施工经验、技术总结等成果,及现有的施工力量和机械设备、装备情况.
第二章工程概况
梅村特大桥中心里程为DK1959+590。
92，起讫里程为DK1958+301.17~DK1960+880。
65，全长2579.49米为直线桥，位于韶关市浈江区梅村境内.本桥在DK1959+288.95～+336。
95段跨越既有京广铁路（直线段）,既有京广铁路为双线电气化Ⅰ级铁路干线，在跨越线路处既有铁路上下行线高差2。
574m，轨面标高分别为上行97。
364m，下行94。
79m，既有线间距12.6m,桥中心线与既有线夹角为45°，梅村特大桥连续梁桥墩为29＃～32＃墩，29＃墩墩身结构为直坡圆端形实心墩，墩高19.50m;30#、31＃墩跨既有京广线,墩身结构为直坡圆端形实心墩，墩高分别为14m和10m；32#墩墩身结构为直坡圆端形实心墩,墩高5.50m。
基础采用钻孔灌注桩，桩径为1.5m,最深的桩为43.7m，最短的桩为13.5m,按柱桩设计。
1、地质情况：
29#～32#墩地质情况为上覆粉质黏土，硬塑,Ⅲ级，经中心试验室现场检测地基承载力，σ0=190~220kpa。
（具体地基承载力值见试验报告）
2、水资源情况：
计划从梅村特大桥30＃墩右侧林地中打井取水，然后敷设φ150mm水管接至施工作业面.
3、电力情况：
施工用电以地方高压电网接入供电为主，以自备一台200kw发电机为辅。
4、道路运输条件:
已经在既有线两侧沿桥纵向铺设6m宽的泥结碎石路面。
5、地下管线的调查：
具体见下图
6、连续箱梁技术指标表
梁型
设计尺寸（m）
砼量（m3）
梁重（t）
梁长
梁跨
梁高
顶宽
底宽
32+48+32m
连续梁
113。
3
111。
8
3。
25
13.4
5.5
1390。
6
3615。
3
说明：
每方混凝土容重按2.6t考虑。
第三章:
主要工程数量表
一、梅村特大桥连续梁施工主要工程数量见下表
部位
材料及规格
单位
数量
桥面
防水层
TQF—1型
m2
1444。
2
保护层
C40纤维混凝土
m3
180.83
主梁
混凝土
C50混凝土
m3
1390。
6
钢绞线
12—7φ5
t
61。
92
管道压浆
M45水泥砂浆
M3
21.8
普通钢筋
Q235
t
3。
9
HRB335
t
267。
4
波纹管
内径90mm波纹管
m
5022。
5
锚具
M15—12
套
156
支座
LQZ6000-DX/ZX
套
2/2
LQZ20000—GD/HX
套
1/1
LQZ20000-DX/ZX
套
1/1
梁部其他项目
梁体预埋件
Q235
T
1。
139
HRB335
T
17.377
钢料
T
3.036
螺母M16
个
138
螺栓M20/M30
个
40/40
套筒（φ40/φ50）
个
40/40
竖墙
C40混凝土
m3
32。
96
Q235普通钢筋
T
1.713
盖板
Q235普通钢筋
T
3.499
HRB335普通钢筋
T
2.854
C40混凝土
m3
26
钢料
T
0.053
防撞墙
C40混凝土
m3
52.44
HRB335钢筋
T
20.31
排水
PVC160/180
m/m
47。
6/183.6
二、连续梁施工六五式钢塔架用料计划表
料名
单位
数量
规格
件重（kg）
总重（t）
使用时间
C1立柱
根
375
L-3。
0m
367。
76
137。
91
07。
9.1～08。
1.31
C2立柱
根
39
L—1.5m
239。
64
9.346
07。
9.1~08.1。
31
C3立柱
根
77
L-1.0m
170。
48
13.127
07.9.1～08。
1。
31
C4水平拉杆
根
1091
L80×8×1600
15.44
16.845
07。
9.1~08。
1.31
C5斜拉杆
根
958
L90×9×2284
27.89
26.718
07。
9。
1～08。
1.31
C6斜拉杆
根
114
L110×70×8×1938
21.1
2.405
07。
9。
1～08。
1。
31
C7斜拉杆
根
86
L110×70×8×1938
18.31
1。
574
07。
9.1～08.1。
31
C8节点板
块
2182
172×520
16。
3
35.566
07。
9。
1～08.1。
31
C12垫梁
根
38
L-3。
998m
290。
1
11。
024
07.9。
20～08。
1.31
C13垫梁
根
50
L—5。
998m
436。
5
21。
825
07。
9。
20～08。
1.31
C15翼缘拼接板
块
60
560×144
10。
69
0.641
07。
9。
20～08。
1。
31
C16腹斑拼接板
块
120
460×310
10。
9
1.308
07.9。
20～08.1.31
C18间隔撑
块
88
287×320
19.56
1.721
07.9。
20~08。
1。
31
螺栓
个
14500
M22×60
07.9。
1～08.1.31
螺栓
个
21568
M22×80
07。
9。
1～08.1。
31
弹簧垫圈
个
37568
22
07.9。
1～08.1。
31
六角头螺母
个
37568
M22
07。
9.1～08。
1。
31
螺栓
个
1500
M22×300
07。
9。
1~08。
1.31
三、碗扣式杆件及工字钢、方木用量
材料名称
规格
单位
数量
使用日期
两边跨支架
立杆LG-300
L=3。
0mφ48钢管（厚3。
5mm）
根
7300
07。
9.1～08。
1。
31
立杆LG-240
L=2。
4mφ48钢管（厚3。
5mm）
根
2554
07。
9.1～08.1。
31
立杆LG—180
L=1。
8mφ48钢管（厚3。
5mm）
根
2554
07。
9。
1～08。
1。
31
横杆HG-90
L=0。
9mφ48钢管（厚3。
5mm）
根
15084
07。
9。
1～08。
1。
31
横杆HG-60
L=0。
6mφ48钢管（厚3.5mm）
根
72590
07.9。
1～08。
1.31
顶杆DG—150
L=1。
5mφ48钢管（厚3。
5mm）
根
680
07。
9。
1～08.1.31
顶杆DG-120
L=1。
2mφ48钢管（厚3。
5mm）
根
680
07.9.1～08。
1。
31
顶杆DG-90
L=0.9mφ48钢管（厚3。
5mm）
根
1150
07。
9.1～08。
1。
31
斜杆XG—510
L=5.1mφ48钢管（厚3。
5mm）
根
125
07.9。
1~08.1.31
立杆垫座
单重1.7kg
个
2554
07.9.1~08。
1。
31
可调横托
个
1250
07。
9.1～08.1.31
可调底托
个
2554
07。
9。
1～08.1.31
可调顶托
个
2554
07。
9。
1～08。
1。
31
方木（东北杉木）
截面尺寸120mm×120mm
t/m
13.8/1540
07。
9。
20～08.1。
31
55a工字钢
12.5m/根，101kg/m160根
t
202
07。
9。
20～08。
1.31
9m/根，101kg/m24根
t
21。
8
07.9。
20～08.1.31
4m/根，101kg/m84根
t
34
07.9.20～08.1.31
枕木
L—2。
5m
根
750
07.9.1～08。
1.31
四、地基处理及防护圬工
地基处理及防护工程
C20混凝土
承台挖孔桩防护
m3
129.6
C20混凝土
承台防护挖孔桩护壁
m3
108
钢筋
φ12
T
2.7
C20混凝土
既有线间挖孔桩防护
m3
196
C20混凝土
护壁
m3
92
钢筋
φ12
T
4.7
C15混凝土
地面硬化
m3
492
防电棚
m2
300
土方人工开挖
m3
1300
土方机械开挖
m3
2100
M7.5浆砌片石
m3
540
第四章、施工组织机构
为了确保梅村特大桥跨既有线连续梁施工安全、优质、正点完成，我项目部成立了确保既有线施工安全领导小组和现场小组,其成员如下:
1、领导小组
组长:
范波（项目经理）
副组长:
吴兴明（安质部长）
组员：
朱扬琼（总工）、卿德文（施工部部长）
2、现场小组
现场指挥:
张启瑞技术负责人：
孙学猛
施工负责人：
庄杰辉安全负责人：
秦幸福
线路负责人:
胡长林易善喜联络员:
付玉成
第五章、施工场地的布置和工期安排
施工场地的布置见下图,工期安排见附件1。
第六章、现浇梁支架设计安装
三跨连续梁中,两边跨支架采用碗扣钢管架（φ48mm×3.5mm）标准杆件进行拼装。
采用膺架法施工.30＃~31＃支墩基础处理采用条形混凝土基础，支墩采用C型钢塔架进行拼装，具体布置见附图
一、地基处理
地基处理：
29#～32＃墩地质情况为上覆粉质黏土，硬塑,Ⅲ级,经中心试验室现场检测地基承载力，σ0=190～220kpa。
根据现场条件，地基承载力能够满足施工要求,但需要防止雨水浸泡使基础变软,施工时采用以下方法进行处理：
用挖掘机对箱梁下方17m宽度范围内表层松软土进行清表，用推土机对场地全部进行推平，在机械无法进入的地方采用人工休整,打夯机夯实。
沿桥横向设置人字性排水坡，坡度控制在1％范围内，便于及时排除雨水，用18T振动压路机碾压6～8遍，碾压密实,表面平整无轮迹，局部有反弹地段重新换填处理。
由于29＃～30#墩、31#～32#墩纵向坡度较大，采取设置台阶方式，29#～30＃墩承台面高差5。
411m，拟采用两台阶进行铺设,根据现场实际地形,第一台阶设置在跨中处,高差2。
4m，台阶处采用1。
2m厚M7。
5浆砌片石进行铺砌，第二台阶设置在离30#承台边3m处，高差3。
02m，台阶处采用1。
2m厚M7.5浆砌片石进行铺砌。
31#～32＃墩承台面高差4。
393m，拟采用两台阶进行铺设，第一台阶设置在跨中处,高差2m,台阶处采用1.2m厚M7。
5浆砌片石进行铺砌，第二台阶设置在离32＃承台边4m处,高差2。
4m，台阶处采用1.2m厚M7.5浆砌片石进行防护，靠近便道开挖水沟排水，降低水位标高。
以防止雨水和其它水流入支架区，引起支架下沉。
（基础具体布置形式见附图）
29#～30＃、31＃~32#墩基础表面采用20cm厚C15混凝土封底，承台施工完成后四周用0。
8～1。
2m宽浆砌片石回填至承台面.
30＃~31#墩之间地基处理：
30#～31＃墩之间支架采用六五式钢塔架，在钢塔架下面采用60～100cm厚的条形混凝土对地基进行加固，其中第6排和第7排塔架下面采用34根φ1.0m的挖孔桩进行加固，在挖孔桩上面浇注60cm厚C20的混凝土。
基础加固方案具体布置见附图。
二29#～30＃墩、31#～32＃墩支架布置:
1、支架宽度=梁宽13.4+两边工作平台各1m=15。
4m，支架布置梁底板区为0。
6×0.9m，腹板区0。
6m×0.6m，墩位两端各2。
8m范围内0。
6×0。
6m，翼板区支架布置按照0。
9×0.9m.步距均为1.2m每根立杆上下均设置可调顶托和底托,底托下垫枕木，顶托上铺设12×12cm的纵向方木，纵向方木上再铺设一层12×12cm的横向方木，横向方木间距0.9m.支架杆件拼装时必须保证横平竖直，以保证竖向杆件只受压力，保证整体杆件的稳定性.
2、支架材料规格
支架采用碗扣式钢管架，立杆采用3.0m、2.4m、1。
8m几种，立杆接长错开布置,顶杆长度为1.5m、1。
2 m 、0。
9m，横杆采用0.9m、0。
6m两种组成，顶、底托采用0。
6m长的可调托撑.
碗扣式脚手架的主配件的规格尺寸
构件名称
长度（mm）
重量（Kg）
立杆 LG-300
3000
17.31
LG—240
2400
14.02
LG-180
1800
10.67
顶杆 DG—150
1500
8。
91
顶杆DG-120
1200
7.41
顶杆DG—90
900
5.60
HG-90
900
3。
97
HG-60
600
2.82
可调座 KTZ—60
600
7。
5
可调托撑KTC—60
600
7。
2
斜杆 XG—600
6000
17.2
支架安装时严格按照方案设计图纸布置位置安装，碗扣支架为定型支架,安装时先确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆起始高度安装横向枕木，利用可调底托将标高调平,避免局部不平导致立杆不平悬空或受力不均,安装可采取先测量所安装节段地面标高,根据所测数据计算出立杆底面标高,先用可调底托将四个角标立杆高调平后挂线安装其它底托，后安装立杆。
剪刀撑的布置：
整体支架表面积全部进行布置,支架两侧沿桥纵向对称布置，支撑杆的角度与地面成45°角,剪刀撑上下左右跨4根杆件正方形布置，从上至下布置到底，中到中间距6m。
每跨布置24道。
三、支架布设注意事项
1、当立杆基底间的高差大于60cm时,则可用立杆错节来调整.
2、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应用长2。
4m和3。
0m的立杆错开布置，往上则均采用3。
0m的立杆，至顶层再用1.5m和0.9m两种长度的顶杆找平.
3、立杆的垂直度应严格加以控制：
倾斜度应控制在架子高度的1/200以内，且全高的垂直偏差应不大于10cm。
4、脚手架拼装到3~5层高时，应用全站仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。
并在无荷载情况下逐个检查立杆底座有否松动或空浮情况，并及时旋紧可调座和薄钢板调整垫实。
5、剪刀撑的网格应与架子的尺寸相适应。
斜撑杆为拉压杆，布置方向可任意。
一般情况下斜撑应尽量与支架的节点相连，但亦可以错节布置。
6、剪刀撑杆的布置密度，当脚手架高度低于30m时，为整架面积的1/2~1/4，斜撑杆必须对称布置,且应分布均匀。
斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载能力的关系很大，应按规定要求设置，不应随意拆除。
四、支架及地基承载力验算
1、梁端部地基承载力验算
梁端2.8m范围内支架布置按照0。
6×0.6m布置,其中落在支架上的混凝土长度为2.4m，支架横桥向1排13根，共4排,共计杆件52根.
承受混凝土重量按最大截面考虑S=6.7×3。
25—1.7×1.15=19。
82m2。
混凝土长度2。
4m，则V=19。
82×2。
4=47。
568m3。
混凝土容重按2.6t/m3计算，混凝土重量为47。
568×2.6=123。
6768t.
施工时活载按梁自重的10%考虑:
123。
6768×0.1=12。
37t
模板自重:
外模4.265t/m,内模1。
245t/m，合计5。
51t/m×2.4≈13。
224t
方木重：
（2。
4×13+6。
7×3）×0.0059=0.3t
钢管架自重为（52×19.5+6。
7×17+2.4×17）×0。
007=8。
18t，平均0.026t/m3。
则施工总荷载为157.75t，每根杆件的受力为157。
75/52=3.03t
单根杆件的允许受力值为3。
45t（见碗扣式杆件检验报告）
地基受力模型见下图：
则地基受力为29694/0.552=93302pa=98。
16kpa<190kpa（190kpa为试验室现场测试地基承载力结果）。
2、梁腹板区地基承载力检算
梁腹板区支架布置按照0.6×0。
6m布置，梁半边横桥向布置为4排，扣除梁端范围后24。
3m梁长范围内单排布置40根，则半边梁腹板区支架总根数为160根。
腹板区混凝土体积按照宽度最宽处考虑，宽度为1.75m，高度3.25m，则混凝土体积为（1。
75×3。
25-0。
65×3/2—0.65×2.15/2）×24.3=97.534m3。
混凝土重量为97。
534×2。
6=253。
6t
活栽按梁重10％考虑，则为26t
模板重按整体模板重的1/2考虑，则模板重为2.8×24。
3=68。
04t
方木重为（24.3×4+1.8×28）×0.0059=0.87t
钢管架自重为0.026×（1。
8×19.5×24.3）=22。
17t
施工总荷载为371t,单根钢管受力为339。
55/160=2.31t〈3。
03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。
3、梁底板区地基承载力检算
梁空室部分支架按照0.6×0.9m布置，纵桥向布置5排，单排根数为27根，总支架受力点135个。
梁空室处混凝土重量按最大截面积处计算，S=（5。
4—2.2）×0。
65+3.2×0。
6（顶板厚度按0。
6m考虑）=4m3。
底板区混凝土方量为4×24。
3=97.2m3。
混凝土重量为97。
2×2.6=252。
72t
活栽按照梁重的10％考虑,重量为26t
模板按照底模+内模计算，底模取值2。
14t/m,内模1。
245t/m，合计3。
385t/m×24.3≈82.26t
方木自重（24.3×4+3。
2×17）×0.0059=0。
895t
钢管架自重为0.026×（3.2×19.5×24。
3）=40t
则施工总荷载为401。
875t，平均每个点的受力为2。
97t〈3.03t（梁端单柱承载力）,地基承载力满足要求。
4、梁翼板区地基承载力检算
翼板区支架按照0.9×0.9m布置，半边梁纵向布置4排，每排27根，合计受力点为108个。
混凝土方量为1/2×0.65×3。
35×24。
3=26.46m3.
混凝土重量为26。
46×2。
6=68.8t
活载重量为7t
模板重量为1.5×24。
3=36。
45t
方木重量（24。
3×4+3.2×17）×0.0059=0。
895t
钢管架自重为0.026×（3。
35×19。
5×24。
3）=42t
总施工荷载重量为155。
145t，平均每个点的受力为1.43t〈3.03t（梁端单柱承载力），地基承载力满足要求。
5、方木的受力验算
梁重819。
05t，模板重180t,施工活载163。
81t，三项合计重量1162.86t.
方木采用衫木,截面120mm×120mm，方木参数：
[σw]=9mpa，E=1×104N/mm2，I=bh3/3=124/3=6912cm4,W=bh2/6=123/6=288cm3。
1）弹性模量验算:
1291×9。
8/120/120=0.5622）强度验算：
考虑最不利受力点,当纵向工字钢放在横木中心位置时受力最不利,工字钢节点数为15×32=480个,每个点受力1291/480=2。
69t=26。
358kN，则σmax=Pl/4/w=26358×0.6×106/4/288=7。
02×106=7。
07mpa<[σw]=9mpa，符合要求。
3）刚度验算:
fmax=PL3/48EI=26358×0。
63/（48×1010×6912×10—8）=0。
17mm〈L/400=1.5mm，符合要求。
6、杆件稳定性验算
基本常数资料：
φ48mm厚3。
5mm钢管,I=2。
06×105mm4,A=489。
303mm2,
[σa］=205N/mm2,i=1.58cm，E=210×103mpa，立容许长细比210。
横向剪刀撑容许长细比250，对接扣件抗滑容许应力3。
2kN,旋转和直角扣件抗滑容许应力8kN,
1）强度验算：
根据前面计算资料，每根杆件所受力为1.473×1000×9。
8=14435.4N
则F/A=14435.4/489.303=29N/mm2<［σa］，符合要求。
2）杆件稳定性计算：
杆件所受荷栽按强度验算荷栽考虑，按杆件最大步距0.9m考虑，稳定系数按1.5考虑，计算长度为1。
35m，则长细比为135cm/1.58=85.44〈210，符合要求。
查得ψ=0。
489
N/（ψA）=σ/ψ=29/0。
489=59。
3（N/㎜2）≤f=205（N/㎜2）
3）施工预拱度计算
a、梁部构造自重及活载一半产生的竖向挠度:
取δ1根据设计图中的规定取值。
b、支架在荷载作用下的弹性压缩，本桥支架搭设分台阶式进行，最高支架高度为H=19。
5m，弹性压缩量δ2=PL/（EA）
c、受载后杆件接头的挤压和卸落设备压缩的非弹性变形：
考虑支架每个接头处、上调平托、下调平座处各1mm，δ3=3mm
d、支架基础在荷载作用下的非弹性沉陷：
δ4
施工预拱度：
f拱=δ1+δ2+δ3+δ4，采用预压后消除δ3、δ4.
4）风荷载产生弯矩及钢管架稳定性验算
常数资料:
根据韶关地区的气象资料,在7~9月份本地区最大风力东南风可达到6级，本验算按照6级风力进行验算,风速10.8～13。
8m/s,取值13。
8m/s，钢管架除最下端按照底端固结，上端绞结考虑外,其中间杆件和上端杆件均按照两端铰结考虑，验算取两端铰结的钢管，验算稳定性时杆件的自由长度取值为1.5m。
组合风荷载轴力计算公式：
N=1.2NGK+0.85×1.4NQK
计算式：
N=1。
2×3.98+0。
85×1。
4×3.15=8.53kN
风荷载产生弯矩最大值计算公式：
Mw=0.85×1。
4Wk×La×h2/10=84。
34N
立杆稳定性验算
组合风荷载应力计算公式:
σ＝N/（φA）+MW/W
=8.53×103/（0。
245×450）+84。
34/21=87.34N/mm2
查得ψ=0。
489
N/（ψA）=σ/ψ=87/0.489=177.9（N/㎜2）≤f=205（N/㎜2）
结论：
立杆所受最大应力177.9N/mm2,小于钢管的抗压强度205N/mm2,满足要求。
三、连续梁挖孔桩承载力检算
连续梁第6、7排六五式塔架下采用挖孔桩基础，桩基础位于既有京广线上下行线间。
每排设挖孔桩17根，合计34根.桩身直径1。
0m,其中第6排挖孔桩深3.8m，第7排挖孔桩深5.3m.桩按传递荷载方式为摩擦桩，桩身四周土质为硬塑性黏土。
由于第6排桩较浅，选取第6排桩进行检算.
1、桩的容许承载力计
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