钢丝绳斜拉悬挑外架方案0001.docx
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钢丝绳斜拉悬挑外架方案0001
钢丝绳斜拉脚手架施工方案
一、工程概况社科组团工程位于安徽大学新校区内，为钢筋混凝土框架结构，
5〜6层，局部地下一层，主体高度23.55m,建筑面积约22389m2o
一层层高3.9m，以上各层层层高3.6m等，建筑外围需搭脚手架沿边总长约700m根据工程施工需要，从二层楼面（标高+3.860m）开始，采用钢丝绳斜拉脚手架施工方案。
本钢丝绳斜拉脚手架考虑搭到屋面。
二、施工要点
1.本工程采用钢丝绳斜拉扣件式钢管脚手架，搭设高度为20m〜2
5m搭设示意详附图。
2.在二层钢筋混凝土楼面结构上，沿建筑物四周按要求位置埋设
巾16钢筋拉环，间距1.5m，在主体结构施工时预埋，距建筑物边1.
5m左右。
距建筑物外边线约60cm预埋巾14钢筋拉环固定悬挑钢管。
悬挑钢管总长约3.3m。
搭设脚手架时先将钢管穿过拉环，悬挑出1.4
m固定牢靠。
3.在三层钢筋混凝土楼面结构上，沿建筑物四周按要求在相应的
粱板砼外侧位置预埋巾14钢筋吊环，同立杆纵距每1.5m设置两个钢筋吊环。
吊环埋入深度不应小于30d并应焊接或绑扎钩住结构主筋。
脚手架的内外立杆节点分别用巾14钢丝绳作斜拉，钢丝绳与悬挑钢
管处的立杆节点及上一层巾14钢筋吊环拉结固定。
实际搭设时，在一层及以上各层沿脚手架周边用斜撑钢管加固架子，支撑点设在立杆的节点上，间距同立杆。
4.斜拉钢丝绳必须拉紧，做到所有钢丝绳的拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。
吊点必须设在立杆与大小横杆的交点处，钢丝绳必须由底部将大小横杆及立杆兜紧。
吊点处除悬挑钢管作为小横杆外，另外设一小横杆与建筑物顶紧，承受斜拉引起的水平力。
5.悬挑钢管间距1.5m，立杆纵距同悬挑钢管，横距900mm大
横杆步距（竖向间距）不大于1.8m，小横杆间距同立杆纵距为1.5m,小横杆直接扣接在立杆上。
脚手架内立杆距外墙面300mm搭设
过程中，应注意搭好脚手架的填挡、扶手，并铺好脚手板或竹笆。
6.操作层应满铺脚手板或竹笆，外侧设300mm高挡板，操作层防
护拦杆不低于1.2m。
7.脚手架内立杆与建筑物楼层面之间，设置隔离层。
脚手架外侧
四周设密目式防护平网一道。
脚手架按竖向每3.6m左右，水平每4.5m左右，设一道拉结钢管与建筑物拉结。
8.脚手架搭设要交圈进行，同时在脚手架外侧要挂满密目安全网
进行围护。
脚手架上的活荷载不得大于3KN/m2,对杂物必须不定期
检查清理。
9.必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道间断式剪刀撑，由底
到顶连续设置，中间每道剪刀撑的间距为9〜10m,而且每片架不少
于三道剪刀撑。
剪刀撑的角度为45〜60°。
三、搭设与拆除安全措施
脚手架的搭设与拆除必须符合现行国家相应安全技术规范。
1、架搭设安全措施
（1）脚手架搭设必须由专业人员完成，应持证上岗戴安全帽、系安全带，安全带必须高挂低用，所有工具必须放在工具袋内，不良气候、不良条件禁止上架操作，脚手架的操作与检验，均按现行规范和操作规程的规定要求执行。
（2）要求钢管顺直无损坏，扣件要求严格检查，凡折裂、滑丝者严禁使用。
钢管均应涂刷防锈漆后才能使用，有变形的钢管不能使用。
新进场的钢管、扣件应有出厂合格证，并对其抽样检验，检验合格的方可使用。
（3）大横杆应置于立杆内侧，可减小横向水平杆跨度，接长立杆和安装剪刀撑时比较方便，对高处作业更为安全。
（4）相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，上下大横杆接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中。
（5）及时与结构拉接，扣件要拧紧，确保搭设过程中安全。
（6）脚手架搭设好后，应经现场负责安全技术人员检查和验收，确保无误后方可使用。
2、脚手架拆除安全措施
（1）拆除时要用安全网或其它醒目标志设置安全警界区，并有专人统一指挥管，严禁抛掷。
（2）严格遵守拆除顺序，脚手架必须按从上到下的顺序逐层拆除，后绑者先拆，先绑者后拆，一般是先拆栏杆、脚手板、剪力撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。
与建筑物拉结钢管应在拆除该层脚手架时才拆除，严禁提前拆除。
斜拉钢丝绳的固定应在脚手架拆除完后拆除。
（3）不允许分立面拆除，如应施工需要必须分立面拆除时，应在暂不拆除的两端加设连墙拉结点和横向水平支撑。
（4）拆除下来的钢管、扣件等及时运至地面，严禁高空抛掷，确保施工安全。
四、脚手架安全性验算
1、荷载计算
（1）脚手架自重计算，按每一个纵距脚手架上承受的荷载计算（1.5m范围），考虑搭设25m。
1立杆：
25X2=50m
2大横杆（含中间加设杆）：
1.5X4X15=90m
3小横杆：
1.3X15=19.5m
4剪刀撑按12m计算
则①+②+③+④为（5O+9O+19.5+12）X3.84=658.6kg=6454.3N
5扣件：
直角扣件（6X15）X13.5=1228.5N
对接扣件：
（5X2）X18.5=185N
旋转扣件：
6X14.5=87N
则扣件总计：
1228.5＋185+87=1500.5N
6安全网：
1.5X25X0.31=11.63kg=114N
7竹笆（按14步架均满铺）：
1.5mx0.8mx15x
2kg/m2=36kg=352.8N⑧钢丝绳子及连墙件等按50kg及490N计
⑥+⑦+⑧=114+352.8+490=956.8N
则①+②+③+④+⑤+⑥+⑦+⑧二8910.3N=8.91KN
（2）施工活荷载
按规定取3KN/m2则3X1.5x（0.9+0.2）=4.95KN
（3）总计算荷载
F=1.2X8.91+1.4X4.95=17.6KN
2、钢丝绳斜拉吊点验算
（1）斜拉钢丝绳的卸荷计算
考虑架子的全部荷载由卸荷点钢丝绳承受。
由于钢丝绳拉紧程度不相
同，以及内外立杆荷载也不等，这些不均匀因素，综合考虑不均匀系数为
Kx=1.5则每个吊点承受荷载按下式计算：
P1=匚？
KX
2
=1761.513.2KN
2
因为C点没有垂直反力，因此A、B两点斜拉钢丝绳的垂直分力分别
与该点作用的荷载Pi相等。
则Tbo=Pi•^3^13'2詈13^
\122422437
Tao二Pi•比13.243713.73KN
4.24.2
121。
2
Tab二—P1•圧13.2123.77KN
4.24.2
（2）验算钢丝绳抗拉强度
按下列公式Pxw旦
K
式中Px—铜丝绳的计算拉力，此处为10.36KN
Pg—铜丝绳的钢丝破断拉力总和（KN）
K—钢丝绳使用的安全系数，取K=6
若采用6X19钢丝绳
选©12.5钢丝绳Pg=80.1KN>73.13KN
安全
（3）选择与钢丝绳配套使用的拉环
由于已选中12.5钢丝绳，查表得适用的卡环为1.4号，其安全荷重14.5KN>10.36KN，安全。
（4）计算工程结构上的预埋吊环
每个吊环可按两个截面计算，吊环拉应力不应大于50N/mm2
=103.6mm2
选©16,则Ag=201mm2>103.6mm2
*安全
（5）验算吊点处扣件抗滑承载能力
每个扣件抗滑承载能力设计值按6KN计，吊点处，水平方向值最大值
Tbc=3.56KN，只要1个扣件就满足了，每个吊点处现有2个扣件与立杆卡紧，因此水平方向抗滑是足够的。
垂直方向分力为9.96KN，显然2个扣件足够。
3、验算架子结构的整体稳定与单杆局部稳定
（1）验算脚手架的整体稳定（不考虑风载）
按以下公式验算
KaS
F—格构件压杆的轴心压力。
按17.6KN计
A—脚手架内、外排立杆的毛截面之和。
此处为2X489.3=978.6mm?
Ka—与立杆截面有关的调整系数，内外排立杆为单根时Ka=0.85
Kh—高度调整系数，当脚手架高度HW25m时，Kh=0.8
f—钢材抗压强度设计值，按205N/mm2采用
-格构式村杆整体稳定性系数，按入=卩入x查表取值，此处□取25
2H1
入X=V
Hi—脚手架与主体结构连墙点的竖向间距，
B—立杆横距
、24.2ccc
入x==9.33
0.9
入=卩入x=25X9.33=233.25
查表得=0.134
—=13.28=00〔.3N/mm2
A0.134978.6
KAKHf=0.85X0.8X205=139.4N/mm2>101.3N/mm2
*安全
（2）验算单根钢管立杆的局部稳定
F1
1+6mWKAKHf
1A1
F1—内排或外排立杆计算截面的轴心压力
h
1—按入仁查表获取
h—脚手架底步或门洞处的步距
i—内排或外排立杆的回转半径
8/11
Ai—内排或外排的单排立杆毛截面面积Ai=489.3mm2
m-操作层处水平杆对立杆偏心传力产生的附加应力。
施工荷载
QK=3.0KN/m2时取55N/mm2
心如—同上
1800亠一
入1=15=114查表得1=0.489
3
-+m=（13.28+55=27.75+55=82.75N/mm2
1A10.489489.3
KAKHf=0.85x0.8X205=139.4N/mm2>82.75N/mm2
*安全
4、验算小横杆的强度与变形
（1）强度计算
搭设时小横杆直接扣接在立杆上，计算时考虑所有活荷载都传递到小
横杆上，因均布活荷载比重较大，最大弯距Mmax可以偏安全的按下式计
算：
Mmax=1qb2
8
q=1.2（Gk•C+9k）+1.4KqQk•C
Gk—脚手板重量，按木脚手板0.4KN/mm2
C—小横杆间距C=1.5m
gK—钢管单位长度的重量，按gK=38N/m
Kq—施工活荷载不均匀分布系数一般取Kq=1.2
Qk—施工荷载标准值，取QK=3000N/mm2
则q=1.2（400x1.5+38）+1.4X1.2x3000X1.5
=765.6+7560
=8325.6N/m=8325.6X10-3N/mm
Mmax二*8325.6X0.92=843N•m
按下式验算抗弯强度
=Jax=K863N/1mm2<205N/mm2
Wn5078
*安全
（2）变形计算
可偏于安全近似地进行如下计算
W=5ql<1
b38EI150
式中E、I为钢管材料弹性模量和钢管截面惯性距查表得
N/mm2I=121900mm2
W5眩5々^^^^003<扬舟
b3842.0610121900317150
=b-=2.8曲$1<10口口容许挠度）
317317
5、验算大横杆的强度与变形
（1）强度计算
由于小横杆直接扣接在立杆上，不考虑小横杆向大横杆传力,布活荷载的一半传递到大横杆上，活荷载占大横杆承受总荷载的上，则计算时只考虑大横杆上承受均布荷载为q
q1=xL/KqQk•L
2
Kq同上取1.2
Qk同上取3000N/m2
L为立杆纵距L=1.5m
1
E=2.06X105
考虑均
90%以
q1=*1.4*1.2*3000X1.5=3780N/m
近似计算
Mmax=和•L2
帝3780•1.52
=850.5N•m
Mmax
=Wn
=l675Nimm2v2
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