特大桥连续刚构现浇段及合龙段施工监理细则.docx

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特大桥连续刚构现浇段及合龙段施工监理细则

特大桥连续刚构现浇段及合龙段施工监理细则

为了加强XX新区XX大道（三期）道路工程B总监办XX特大桥T型刚构现浇节段及合龙段施工的监理工作，并符合《XX新区建设投资有限公司标准化实施细则》的相关要求，促进标准化施工监理工作制定本监理实施细则，以指导刚构现浇段施工监理工作有效开展。

一、工程概况

1、工程项目名称：

XX特大桥

2、工程项目概况：

XX特大桥位于XX上游，为XX新区XX大道（三期）道路工程的一个控制性桥梁。

该特大桥的施工工期将直接影响到全线道路工程的工期控制。

XX特大桥起点桩号K3+805.36，终点桩号K4+673.54，全长868.08m其中，左幅主桥起点桩号K3+989.444，终点桩号K4+371.556；右幅主桥起点桩号K3+990.550，终点桩号K4+368.461。

左右幅主桥均采用100+180+100m（桥梁中心线对应跨径）变截面预应力混凝土连续刚构桥，墩顶梁高12.0m，跨中梁高4.2m，采用挂篮悬浇施工。

二、监理范围

XX大道（三期）道路工程第2合同段XX特大桥的施工监理。

三、监理工作依据

1、《公路工程施工监理规范》JTGG10-2006

2、《建设工程监理规范》GB 50319-2000

3、《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004

4、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》 CJJ2-2008

5、《钢筋焊接及验收规程》JGJ 18-2003

6、《混凝土结构工程施工验收规范》GB 50204-2002

7、与施工有关的各项技术规范、技术规程

8、施工图设计及其补充文件

9、委托监理合同、施工合同。

10、《工程标准化管理实施细则》（2015版）。

四、管理的目标:

本工程钢筋工程、混凝土工程、预应力工程质量目标：

合格率≥95%，安全事故率为0。

五、监理工作内容及程序

一）挂篮准备

0#梁段施工完成后，在其上面拼装悬臂挂篮。

挂篮质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.3-0.5之间，挂篮自重（包括全部施工荷载）不得大于2350KN，挂篮的承载能力不得小于3395KN。

挂蓝应满足以下设计参数要求：

a）挂蓝总重控制在设计限重之内；

b）允许最大变形（包括吊带变形的总和）：

20mm；

c）施工时、行走时的抗倾覆安全系数：

2；

d）自锚固系统的安全系数：

2；

e）斜拉水平线位系统安全系数：

2；

f）上水平限位安全系数：

2；

g）挂篮应有调整竖向位移+60mm的功能，以便按监控提出的立模高程精确定位；

h）挂蓝的主桁位置必须作用在箱梁腹板位置处；

i）对挂蓝的主要受力点处必须进行局部加强；

挂篮拼装完毕后应进行预压测试，并记录预压时的弹性变形曲线，以尽可能消除非弹性变形和获得标高控制的依据。

挂蓝支承平台除要有足够的强度外，还应有足够的平面尺寸，以满足梁段的现场作业需要。

挂蓝施工应保持平衡对称施工，施工过程中不平衡荷载严格控制在设计允许范围内，严禁挂蓝跌落。

暂时不使用的施工机具和混凝土散落物应及时清理，工作平台、吊脚手架保持整洁。

二）悬臂段施工

悬臂段箱梁按设计要求2~3.5米长分段用挂篮对称悬浇。

悬臂段箱梁施工步骤如下：

拼装挂篮主纵横桁梁、底篮、模板→安装主纵桁梁和支点安装主横桁梁→安装前后吊杆或吊带和带千斤顶的横梁→主纵桁梁中部加锚并调整主纵桁梁和主横桁梁位置→吊挂两侧底篮→试压或试拉→调整底篮高程→安装外侧顶模→调整模板尺寸及标高→绑扎钢筋→架设预应力管道→安装端模及堵头模→浇筑1#块箱梁混凝土→混凝土强度达到设计强度时张拉压浆→行走挂篮浇筑2#块箱梁混凝土，所经工序及监理内容同上……浇筑3#块箱梁混凝土。

直至跨中合龙段。

悬臂浇筑过程中，应采取有效措施，防止梁段之间出现裂缝，并应注意：

a、混凝土的浇注顺序应全部从挂篮前端向后端浇注，使挂篮前期挠度大，后期挠度小，前期出现的腹板变形在后期浇注过程中完全弥补。

b、混凝土应具有足够的初凝时间，在顶板混凝土浇注完成后，采用插入式振捣器对腹板接缝处进行充分的二次振捣，确保密实。

c、腹板模板拆除后应立即对接缝质量进行检查，检查前后均不得采用水泥浆对结合面进行抹面装修，必要时采取抽芯的方法查明结合面的连接质量。

三）边跨现浇段箱梁施工

两边跨现浇段在落地支架上现浇完成，落地支架应进行预压以确保安全和消除地基与支架变形，预压重量为箱梁现浇段重量的120%。

按实测的弹性变形和施工控制要求，确定底模标高和预拱度。

支架的搭设必须严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JTG130-2011）及《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）执行。

步骤如下：

设置临时桩基→浇筑钢筋混凝土承台→加宽边墩混凝土承台和设置预埋件→拼装支架→搭设型钢平台→加载试压→安装现浇底模和侧模，底模下设木楔调整块→量底板高程和位置→绑扎底腹板钢筋及竖向预应力筋→安装底板纵向预应力管道→装端模和腹板模→自检及监理工程师验收，检查内容同上→浇筑底板和腹板混凝土，全程旁站→养生待强→装内顶模→绑扎顶板钢筋及纵横向预应力管道→自检及监理工程师检查浇筑顶板混凝土→养生凿毛，拆除端头模板→张拉竖向预应力筋和顶板横向预应力筋→拖移外侧模板→拆除箱内模板。

四）合龙段箱梁施工

箱梁合龙即体系转换是控制全桥受力状况和线形的关键工序，因此箱梁的合龙顺序、合龙温度和工艺都必须严格控制。

箱梁的合龙由边至中对称进行，先合龙边跨再合龙中跨。

其具体要求参见有关设计图。

设计合龙温度为15±3℃，如不能在设计的合龙温度下合龙，需报设计单位，重新拟定相应的合龙措施。

合龙段应选用早强、微膨胀水泥拌制混凝土，并掺入适当的聚丙烯纤维，以便尽早完成张拉，防止出现裂缝。

箱梁施工过程中应特别注意以下几条：

①尽量减小箱梁悬臂日照温差，为此可采取覆盖箱梁悬臂等减小温差措施，注意保温和保湿养护，以免砼开裂。

②合龙温度必须控制在15±3℃之间。

利用挂篮浇筑合龙，具体合龙程序为：

1、拆除边跨挂篮和解除边跨其它荷载，中跨挂篮作配重；

2、接长现浇支架，并将其与悬臂梁端固结，使悬臂端及现浇段与落地支架有相同的变形；

3、选择最佳合龙温度，完成边跨合龙；

4、待合龙混凝土达到90%设计强度，张拉边跨底板预应力筋；

5、拆除中跨一端挂篮，另一端挂篮前移，完成篮底，外模板的安装；

6、在中跨两悬臂端加配重，并在当天最低温度时等强焊接刚性骨架，并完成合龙段钢筋、模板和管道的安装；

7、选择当天最低温度，浇筑合龙段混凝土，同时将压重逐渐解除，每级卸载5T；

8、待合龙段达到设计强度后按顺序张拉中跨底板力筋；

9、拆除挂篮。

五）施工监理控制要点

1、所有预应力钢材不得焊接，预应力钢绞线凡有接头的部位应切除，不准使用。

2、预应力钢束的张拉过程中应充分考虑锚具的锚口摩擦损失，锚具的锚口摩擦损失不宜大于6%。

3、所有预应力管道的位置应按设计图定位准确、牢固，管道顺适，波纹管应符合国家、行业相关标准，严防漏浆和卷口。

所有预应力管道应设置塑料内衬管后，才允许浇筑混凝土，内衬管的外径可比波纹管小3～4毫米。

4、纵向预应力钢束在箱梁纵向桥轴线两侧腹板及纵向两端应对称张拉，即相同编号的钢束组必须采用单箱轴线两侧对称、两端同时张拉的原则，张拉时两端保持同步。

每节段钢束张拉先顶板束，然后腹板束。

底板束的张拉顺序是先长束后短束。

5、三向预应力的张拉顺序：

先纵向扣横向、竖向。

横向、

竖向预应力滞后纵向预应力3个节段张拉，即张拉n节段纵向预应力钢束后，张拉n-3节段的横竖向预应力钢筋。

竖向预应力钢筋应逐根张拉到位，严禁遗漏。

6、连续刚构施工过程中应严格控制定位误差，严格按设计要求布置管道定位钢筋。

管道定位钢筋纵向间距在直线段宜为72cm，曲线段宜为36cm，即管道定位钢筋在预应力钢铰线的直线段每隔6根箱梁的横向钢筋设置一道、在预应力钢铰线的曲线段每隔3根箱梁的横向钢筋设置一道。

定位钢筋应与箱梁梁段普通钢筋点焊，定位钢筋应采用HRB335，直径不小于12mm。

7、施工过程中应根据监控成果及时预拱度和预抛高做出较准确的调整，尽可能减少在局部节段上作突变性的预抛高度调整，特别在跨中附近。

8、节段端部波纹管定位应采用定位胎架，确保波纹管位置可靠。

9、严格控制合龙段两侧高差，合龙段高差不应超过3厘米。

10、施工时应确保管道之间和管道底部混凝土的密实度和均匀性。

11、预应力钢束和粗钢筋张拉完毕，严禁撞击锚头和钢束，钢绞线和粗钢筋多余的长度应用切割机切割（用于挂篮后锚杆的粗钢筋留待以后切割），切割方式和切割后留下的长度应按照有关图纸的要求进行。

12、施工时注意预埋墩顶处伸入墩顶实心段内的竖向预应力钢筋，采取适当的措施确保竖向预应力筋铅直放置，并严格按照设计要求将竖向预应力筋预埋入墩顶实心段。

13、竖向预应力精轧螺纹粗钢筋采用可靠机具进行张拉，严禁遗漏，并应进行二次张拉。

14、每根竖向预应力钢筋锚固1～2周后，必须进行二次张拉，确保达到设计吨位，严禁遗漏，张拉之前和张拉时严禁水泥砂浆进入预应力筋管道。

竖向预应力钢绞线的二次张拉可采用：

第一次按夹片式锚具通用张拉施工方法整束张拉至设计吨位，第二次用H形支承千斤顶，采用连接器与张拉杆连接，将整个锚环整体拉起，张拉到设计吨位后，向垫板侧拧紧支承螺母，千斤顶张放，实现预应力筋的二次锚固，竖向预应力筋均需二次张拉后才能灌浆。

15、预应力钢筋张拉后，应及时封锚，封锚之前，采取有效的措施，防止锚头锈蚀。

16、主墩墩顶预埋竖向预应力钢绞线时，应做好钢绞线防锈蚀措施。

六）锚下有效预应力监理检测与验收

1、检测方法：

应采用反张拉检测锚下有效预应力，当不具务反拉检测条件时，可采用无损检测方法进行检测。

2、抽检频率：

每个预制场前3片必须检测，后续梁片按梁片数量的3%抽检且不少于3片，每片梁随机抽取不少于一个孔道进行检测。

负弯矩预应力筋、现浇结构、竖向预应力抽检比例不宜少于10%，且不少于3束。

3、评定标准：

在检测前，宜通过现场试验确定设计张拉控制应力下的锚下有效预应力，在征得设计单位同意后，方可作为有效预应力的判断标准；实测有效预应力与判断标准的偏差应不超过±5%。

当不具备试验条件时，有效预应力的判断标准可取设计经验值。

七）常见通病、原因及防治措施

1）挂篮设计制造缺陷

1、原因分析

A、挂篮设计未与桥梁结构设计要求一致，吊篮构件非焊接连结处间隙过大，杆件刚度不够，挂篮设计的力学模型受力不明确，设计挂篮时对施工荷载估计不足；

B、挂篮杆件粗重，移动装置不灵便，锚固体系或压重装置可靠度差，安全系数不足。

2、防治措施

A、挂篮设计应根据连续梁桥设计分段长度，梁段自重、外形尺寸、断面形式等要求，同时考虑施工荷载及今后使用周期与次数，来确定所选用挂篮的技术措施；

B、挂篮设计中要求自重轻、结构简单、受力明确、刚度大、弹性变形小、运行方便。

要求前后端作业面开阔，便于砼的运输和浇筑，便于在挂篮上进行张拉作业、拆模方便、就位准确、便于锚固、调整、装卸；

C、挂篮设计应按弹性理论进行内力和位移分析；

D、挂篮的稳定计算：

空载行走下的平衡稳定系数和浇筑砼时的倾覆稳定系数均应大于1.5；

E、挂篮制造完成在投入使用前，应进行模拟加载试验，测定在各种工况下的强度及弹性和非弹性变形，检验挂篮的可靠度。

2）起步段（0号端两侧安装挂篮的起始节段）线形偏差过大

1、原因分析

A、起步段长度选择不当，对安装吊篮要求考虑不周；

B、支架设计未经整体刚度、稳定性验算。

支架未经预压，或抛高不够。

结构弹性、非弹性变形过大或地基沉降过大；

C、施工时实际工况与设想相差过大，对施工中可能发生的因素考虑不周。

如施工临时荷载超载较多等。

2、防治措施

A、为拼装挂篮，需在桥墩中心两侧先用支架浇筑一定长度的梁段，称为起步段（起步长度）。

其施工支架可视实际情况，分别支承在墩身、承台或经过加固的地基上。

该起步段可在零号段完成后利用支架对称浇筑，亦可将起步段与零号段同时浇筑；

B、起步段应有足够的长度能满足两侧拼装挂篮的作业长度。

同时确定其长度时应与全桥节段施工相协调，砼工艺与机械设备应与工程量相配套；

C、施工支架有扇形、门形等，可用万能杆件或其他构件组拼。

支架长度视所选用挂篮拼装的需要而定。

支架顶面应与箱梁底面纵向线性的变化一致；

D、在支架上浇筑砼，支架的变形对砼质量影响很大，为了减少支架变形，除考虑支架的强度外，还应尽可能增大支架的刚度和整体性，并采用预压、抛高及调整措施，以减少支架变形对砼质量的影响；

E、支架上模板安装及砼浇筑，应符合模板施工和砼施工的要求；

F、悬臂浇筑施工过程中，为确保施工期间结构的稳定，需采用临时锚固或支承措施。

3）盆式橡胶支座安装缺陷

1、原因分析

A、墩顶支座安装面不平整，未经休整找平；

B、支座中心线与标高未经校核，放样不准。

2、防治措施

A、安装永久支座的墩顶表面应按设计标高修整，并精确放样，在墩顶画出中心线或轮廓线，并需经校核；

B、支座除标高符合设计要求外，还应保持平面的两个方向水平，支座的四只角高差不得大于2mm；

C、支座中心线与主梁中心线应平行；

D、安装地脚螺栓时，螺杆顶面不得低于螺母高度；

E、考虑橡胶的压缩，在安装盆式橡胶支座时一般太高10mm，以便在体系转换后保证成桥时的梁顶面设计标高；

F、用悬臂浇筑施工的连续梁，一般应先将墩顶梁段（即零号段）与桥墩临时固定，合龙前由各墩临时支座承受反力，而永久支座不受力。

合龙后，临时支座的反力全部按连续梁支点反力的要求进行转换。

此时，支座反力的调整，应以标高控制为主，反力作为校核。

4）边跨现浇段变形过大

1、原因分析

A、施工方法和技术措施考虑欠周，如未根据现浇段的工程量、地基承载力和施工能力，合理选用一次立模浇筑成型或分段浇筑、设置施工缝、最后合龙的施工方法；

B、支架基础下沉过大，导致支架变形；

C、支架刚度不够，施工荷载过大或在设计支架时，对支架杆件的弹性变形及结点非弹性变形等支架变形预估不足。

2、防治措施

A、根据现浇段工程量、施工装备、地基承载力等因素，选择合适的支架形式和模板系统，确定一次立模浇筑的施工方法；

B、支架基础根据地基承载力和荷载采用换算、桩基础等方法加固支架基础，减少支架沉降；

C、除进行支架整体刚度和稳定性验算外，可采用预压、设置支架可调底座、预留足够的预拱度和抛高值等措施控制施工最终沉降值。

5）边跨合龙段线形偏差过大

1、原因分析

A、合龙时温差较大或施加纵向预应力后，产生较大的纵向变形，砼的收缩徐变也会随龄期的增长使纵向变形增大；

B、合龙时，边跨段的一端与支架有较强的纵向约束，未及时放松，以致在梁体内产生较大次应力，拉裂砼或使支架变形，影响线形；

C、支架下沉，致使合龙段挠度过大，线形不符设计要求。

2、防治措施

A、边跨直线段的合龙、预加施工应力及温度变化时，将产生纵向变形，合龙时应尽量卸去对梁体纵向变形有约束的支承，以利梁体纵向变形。

支架与梁间可设置聚四氟乙烯滑板，以消除纵向变形对支架稳定产生的不利影响，同时应加强支架梁与墩身的连接，使之能承受一定的附加水平力；

B、为减少直线段与悬臂段浇筑砼收缩徐变的相互影响，并考虑到直线段不宜过早浇筑，以免基础下降产生裂缝，边跨直线段施工时间基本与悬浇段的最后梁段同步进行。

C、边跨直线段浇筑推进方向应使永久支座均匀受力，以免一次加载引起可能产生不均匀变形；

D、合龙段支架应有较大刚度，预留抛高值，对其在施工中的纵向、竖向变形量、整体刚度与稳定性要逐项估算与验证。

6）中跨合龙段施工线形偏差过大

1、原因分析

A、当悬臂较长时，由于结构的恒载和施工重量将产生较大的挠度，这些施工变形在各节段施工过程中经过不断调整后，将最后反映在合龙段两端。

如果高差过大或合龙段施工不当，将不仅使合龙段两端变形过大，还会影响全桥最终的线形和成桥后的受力状态；

B、对影响合龙段的各项因素，如温度、临时“锁定装置”的刚度，强度、砼工艺、体系转换的方式与时机等考虑不周；

C、施工组织、技术措施不当。

2、防治措施

A、按照设计要求，正确制定合龙段施工工序；

连续梁施工一般采用先T构后连续的方法，即先按T构悬臂浇筑，然后各T构合龙，体系转换后形成连续梁，因此，合龙段的施工就成为结构体系转换前最后一道重要工序，应严格按照设计程序和施工工艺要求，科学组织施工，确保工程质量。

B、临时锁定合龙段两端；

由于气温的变化以及各种因素的影响，会导致合龙段砼拉裂或压坏，为此采用刚性支撑临时锁定合龙两端，使其成为可以承受一定弯矩、剪力的“刚性”结构。

刚性支撑断面积以及支承位置须征得设计认可，刚性支承锁定时间须待合龙段温度影响测量完成后视具体情况而定，在规定的设计合龙段温度范围内对称锁定支承。

支承一定要与两悬臂端牢固顶紧，必须保证支承顶面的强度、质量。

设置刚性支承以前，应完成合龙段钢束的穿束以及张拉准备工作。

C、做好合龙段砼浇筑前的准备工作；

①正确安装钢筋及预应力管道

合龙段有非预应力钢筋、刚性支承杆、三向预应力管道，结构比较复杂，因底板束管道长，根数多，合龙后穿束比较困难，要求在合龙前把钢绞线穿入波纹管内。

②做好合龙段施工观测工作

在各个T构最后一个节段浇筑张拉完成后，即全桥的桥面标高以及桥轴线进行联测，观测气温变化与梁体相对标高（竖向及水平）的关系，观测合龙段的长度对温度辩护的情况，观测时间不得少于48小时，观测间隔为1小时，画出梁端水平变形、竖向变形与温度曲线的关系。

③消除不必要的施工荷载

在各个T构最后一个节段浇筑张拉完成后，消除T构上不必要的施工荷载，其他施工荷载转移至0#段，使T构上的施工荷载处于相对平衡状态，避免在合龙段端部引起相对变形以及产生“剪差”变位，影响合龙精度。

④正确施加配重

为使合龙段砼浇筑过程中结构体系处于稳定状态，待刚性支承锁定后预先在悬臂端施加配重，配重相当于合龙段砼重量。

浇筑砼时，每级卸下相应配重的重量移至0#段处，再卸至桥下。