湛江湛霞油站重建工程项目 模板工程方案讲解.docx
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湛江湛霞油站重建工程项目模板工程方案讲解
工程名称:
湛江湛霞油站重建工程项目
模板工程专项施工
方案
编制单位:
广东省八建集团有限公司
编制日期:
2016年1月25日
一、编制依据3
二、工程概况3
三、主要施工方法及措施6
四、模板计算12
五、质量标准25
六、质量安全保证措施26
一、编制依据
1、本要求依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ30—2001)、(JGJ84-2001)
2、现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的3号普通钢管
3、国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定
4、现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GBl5931)
5、现行国家标准《木结构设计规范》(GBJ5)中Ⅱ级材质的规定
6、本工程施工设计图纸。
二、工程概况
本工程为中油碧辟石油有限公司湛江分公司委托我公司进行的湛江湛霞油站重建工程项目施工,此次项目施工工作主要是站房、油棚等及中石化新形象的土建施工。
2.1工程名称:
湛江湛霞油站重建工程项目
建设单位:
中油碧辟石油有限公司湛江分公司
建筑地址:
广东省湛江市
①.建筑面积:
站房建筑面积:
216平方米;油棚建筑面积:
257.95平方米(按油棚投影面积一半计算)。
②.建筑层数和建筑高度:
站房1层,4.4米;油棚1层,6.9米。
③.防火设计的建筑耐火等级:
二级
④.设计使用年限:
50年
⑤.建筑结构形式:
框架结构
⑥.建筑物抗震设防烈度:
7度
⑦.屋面防水等级:
二级
2.2建筑概况
序号
项目
内容
1
建筑
规模
本工程红线面积4527.54m2,建筑物构建物占地面积372.68m2,站区总建筑面积469.5m2,其中加油站站房面积216m2,,层高一层,站房外立面采用铝塑板墙面及点式玻璃幕。
加油站罩棚面积122.50m2,采用钢筋混凝土结构形式,檐面采用亚克力灯箱全照明。
吊顶采用铝扣板。
综合框架结构,层高一层。
混凝土路面面积2919.77m2,绿化总面积1135.41m2.
2
高度
站房高4.4m;加油棚6.9m。
3
建筑
防水
站房
屋面
SBS改性沥青防水卷材(3+3mm)
室内
3mm厚高聚物改性沥青涂膜防水层
其他
屋面
SBS改性沥青防水卷材(3+4mm)
室内
聚合物水泥基防水涂漠1.5mm厚
4
围护
墙体
站房
200厚陶粒空心砌块
其他
框架填充墙
300厚加气砼砌块
内隔墙
200厚陶粒空心砌块
5
门窗
做法
门窗
铝合金门窗
维修车间、洗车间外门
防火卷帘门
6
地面
做法
水泥面层;地砖面层;细石砼面层
7
墙面
做法
防火型乳胶漆,白色耐擦洗涂料
8
8
顶棚
做法
铝合金条板,纸面石膏板外刷乳胶漆
2.3结构概况
序号
项目
内容
1
结构类型
现浇框架结构
2
基础型式
独立基础
3
结构环境类别
地上为一类,地下为二b类。
4
抗震设防裂度
7度,建筑抗震设防类别为丙类
5
抗震设防等级
框架为二级
6
建筑场地类别
Ⅲ类
7
混凝土强度等级
基础垫层
C10(独立基础)
C15(筏板基础)
±0.000
C30
其它
C30
三、主要施工方法及措施
3.1模板设计
3.1.1垫层模板
垫层厚度为100㎜,垫层模板采用100×100㎜方木,沿垫层边线设置方木,方木支撑在基坑壁上。
3.1.2底板模板
罐池基础底板厚度350㎜、综合楼基础底板厚度400㎜,侧模全部采用砖胎模。
罐池沿底板边线外延20㎜砌筑240㎜厚砖墙,高度为350㎜;综合楼沿底板边线外延60㎜砌筑240㎜厚砖墙,高度为400㎜;其它独立基础均采用120厚砖胎膜,高度同基础大脚高度。
3.1.3柱模板
矩形柱采用钢制模板,柱箍采用100×100㎜方木单面刨光,每500㎜一道,最底一层距地面200㎜。
支撑采用Φ48×3.5㎜架子管刚性支撑。
圆形柱采用玻璃钢定型模板,根据柱截面尺寸委托专业厂家定做。
3.1.4混凝土墙体模板
混凝土墙体模板采用1.22×2.44m,12㎜厚竹胶板,50×100㎜方木做竖楞间距250㎜。
100×100㎜方木做横楞间距600㎜。
外侧竖向Φ48×3.5㎜双钢管加固间距600㎜。
外墙采用Φ18对拉止水螺栓布置间距600㎜,内墙采用Φ18穿墙螺栓布置间距600㎜。
综合楼混凝土墙体在其上、中、下各加一排Φ48×3.5㎜架子管斜撑(对撑),水平间距600㎜,上下排交错布置,斜撑将力传至预埋在底板Φ22锚筋上。
罐池混凝土墙体采用Φ48×3.5㎜钢管搭设满堂架子双向对撑。
3.1.5梁模板
3.1.5.1直梁模板
直梁的底模和侧模均采用12㎜厚竹胶板,次龙骨采用50×100㎜方木间距250㎜,主龙骨采用100×100㎜方木间距600㎜。
梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工,在作业面组合拼装。
然后加横楞利用支撑体系将梁两侧夹紧。
3.1.5.2弧形梁模板
弧形梁的底模和侧模均采用12㎜厚竹胶板,梁底模按图纸尺寸进行放样加工成定型模板,梁侧模的内横楞按图纸尺寸预先加工成定型100㎜高圆形胎具,木胎具要求内弧刨光,使其紧贴模板。
在作业面组合拼装,然后加横楞,并利用支撑体系将梁两侧夹紧。
其它同直梁模板。
3.1.6顶板模板
顶板模板采用12㎜厚竹胶板,次龙骨采用50×100㎜方木间距250㎜,主龙骨采用100×100㎜方木间距1200㎜。
为保证顶板的整体砼成型效果,将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺,必须保证拼缝处下方有龙骨,且拼缝严密,表面无错台现象。
3.1.7楼梯模板
楼梯模板12㎜厚竹胶板进行支模,墙板接头处采用加贴海绵条以防漏浆。
支撑钢管脚手架间距900㎜,顶板格栅采用50×100㎜木方,间距300㎜,100×100㎜木方间距900㎜作格栅托梁。
3.1.8细部处理
所有模板均采取有效措施防止漏浆,墙、梁、柱模板接缝处两边的竹胶板加工时必须裁齐;竹胶板缝用塑料胶带贴严;洞口木模缝用20㎜宽泡沫胶条封严;顶板模板支设时在顶板标高处的砼墙柱上用20㎜宽泡沫胶条贴严使多层板与砼墙柱连接严密。
在浇筑砼全长及模板高度范围内拉道线,随时观察模板有无变形移位,及时调整模板。
3.1.9顶板、梁及支撑体系
顶板支撑系统为钢管满堂红脚手架,立杆间距为1200㎜,水平杆间距为1500㎜。
本工程梁底、梁侧模均采用12㎜厚竹胶板,侧模、底模用50×100㎜间距250㎜方木做通长背楞,100×100㎜方木作梁底排木,间距600㎜。
对于跨度≥4m的梁、板,按全跨长度的2‰进行梁板底模起拱,起拱从支撑开始时进行(通过U托调整底模各部位的标高),而后将侧模和底模连成整体。
梁模加固完毕后,即可支设楼板模板。
支撑均采用可调节顶托。
3.2模板加工
3.2.1模板加工要求
柱、梁的模板加工必须满足截面尺寸,两对角线误差小于1㎜,尺寸过大的模板需进行刨边,否则禁止使用。
翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。
3.2.2模板加工管理
模板加工完毕后必须经过项目部木工工长、质检员检查验收合格后方可使用。
对于周转使用的多层板,如果有飞边、破损模板,必须切掉破损部分然后刷封边漆加以利用。
3.3模板安装
3.3.1模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。
3.3.2墙体模板安装顺序及技术要求
3.3.2.1墙体模板安装顺序
模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→砼浇筑→拆模
3.3.2.2技术要求
安装墙体模板前,用空压机清除墙体内的杂物。
为防止墙体模板根部出现漏浆、“烂根”现象,墙体模板安装前,在底板上根据放线尺寸贴海面条,做到平整、准确、粘结牢固。
并注意穿墙螺栓的安装质量。
3.3.3梁模板安装顺序及技术要求
3.3.3.1模板安装顺序
搭设和调节模板支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑)→按标高铺梁底模板→拉线找正→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板
3.3.3.2技术要点
按设计要求起拱(跨度大于4m时,起拱2‰),并注意梁的侧模包住底模,下面龙骨包住侧模。
3.3.4板模板安装顺序及技术要求
3.3.4.1模板安装顺序
满堂红碗扣脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
3.3.4.2技术要点
楼板模板当采用单块就位时,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接,然后向中央铺设。
按设计要求起拱(跨度大于4m时,起拱2‰),起拱部位为中间起拱,四周不起拱。
3.3.5柱模板安装顺序及技术要求
3.3.5.1模板安装顺序
搭设脚手架→柱模就位安装→安装柱模→安设支撑→固定柱模→浇筑砼→拆除脚手架、模板→清理模板
3.3.5.2技术要点
板块与板块竖向接缝处理,然后加柱箍、支撑体系将柱固定。
3.4模板拆除
3.4.1墙柱模板拆除
在砼强度达到1.2Mpa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除,拆除顺序为先纵墙后横墙。
在同条件养护条件砼强度达到1.0Mpa后,先松动穿墙螺栓,再松动地脚螺栓使模板与墙体脱开。
脱模困难时,可用撬棍在模板底部撬动、晃动或用大锤砸模板,拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣。
3.4.2梁板底模板拆除
梁、顶板底模板拆除必须有梁、顶板砼同条件养护抗压强度试验报告,跨度>8m的板、梁当砼强度达到设计强度的100%强度后方可拆除,其余顶板、梁模板在砼强度达到设计强度75%强度后方可拆除。
拆除顶板、梁模板时从一端开始,防止坠落人或物造成质量事故。
顶板模板拆除时注意保护顶板模板,不能硬撬模板接缝处,以防损坏多层板。
拆除的多层板、龙骨及碗扣架要码放整齐,并注意不要集中堆料。
拆除的钉子要回收再利用,在作业面清理干净,以防扎脚伤人。
3.4.3后浇带模板拆除
墙体、顶板拆除后,用撬棍从侧边撬动脱模,拆除下的模板及时清理模板残渣及画线剔凿后浇带处砼。
3.5模板的维护及维修
3.5.1模板使用注意事项
模板运输时轻起轻放,不准碰撞已安装好的模板和其它硬物;用撬棍调整大模板时,要注意保护模板下口海绵条。
严格控制拆模时间,拆模时按程序进行,禁止用大锤敲击或撬棍硬撬,以免损伤砼表面和棱角。
拆下的模板,如发现不平或肋边损坏变形,应及时修理、平整。
定型模板在使用过程中应加强管理,分规格堆放,及时修理,保证编号的清晰。
拆模时要注意对成品加以保护,严禁破坏。
3.5.2竹胶板维修
竹胶板运输堆放防止雨淋水浸;竹胶严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖拉、振捣器振捣、任意抛掷等现象,以保证板面覆膜不受损伤;切割或钻孔后的模板侧边要涂刷,防止水浸后引起竹胶板起层和变形;竹胶板使用后及时清理,严禁用坚硬物敲刮板面及裁口方木阳角;对操作面的模板要及时维修,当板面有划痕、碰伤或其它较轻缺陷时,应用专用腻子嵌平、磨光,竹胶板一般周转次数为4次,当拆下的模板四周破坏、四边板分裂分层时,将模板那破损部分切掉四周刷封边漆,然后重复利用。
四、模板计算
4.1墙体模板计算
⑴、荷载计算
墙体砼浇筑高度为4.25m,墙厚为300㎜,浇筑速度按2.0m/h,rc=24KN/m3,商品砼的初凝时间为4~6h,取5h。
①新浇砼对模板产生的侧压力为:
F1=0.22rct0β1β2V1/2
F2=rcH
取两者较小值;
式中:
F1、F2—新浇筑砼对模板的最大侧压力(KN/m2);
rc—混凝土重力密度(KN/m3);
t0—新浇砼的初凝时间(h),可按实测确定。
当缺乏试验资料时,可采用t0=200/T+15计算(T为砼的温度,℃);
V—砼的浇筑速度(m/h);
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度(m);
β1—外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1.0,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2;
β2—砼坍落度修正系数,当坍落度小于100㎜时,取1.1;不小于100㎜时,取1.15。
砼侧压力标准值:
F1=0.22×24×5×1.2×1.15×21/2=51.51KN/m2
F2=24×3.7=88.8KN/m2
取两者较小值,即F1=51.51KN/m2
②倾倒砼时产生的水平荷载标准值:
砼采用泵送浇筑,取倾到砼对模板产生的水平荷载为4KN/m2;
荷载组合:
由①、②两项进行荷载组合
用于验算强度时q1=51.51×1.2+4×1.4=67.41KN/m2
用于验算刚度时q2=51.51×1.2=61.81KN/m2
⑵、竹胶胶合板验算:
取100㎜宽作为计算单元,单位宽度的面板可视为梁,次龙骨作为梁支点,按三跨连续梁考虑,梁宽取100㎜。
多层胶合板(δ=18㎜)特性为:
fm=15/1.55N/㎜2=9.68N/㎜2
E=5200×0.9N/㎜2=4680N/㎜2
I=1/12bh3=1/12×100×183=4.86×104㎜4
w=1/6bh2=1/6×100×182=5.4×103㎜3
a、面板强度验算
化为均布线荷载:
q板1=q1×l=67.41×0.1=6.741KN/m
则最大弯距:
Mmax=0.1ql12=0.1×6.741×0.22=0.037KNm
抗弯承载力:
σ=M/W=0.037×106/5.4×103
=6.9N/㎜2<fm=15/1.55N/㎜2=9.68N/㎜2
故面板的强度满足要求。
a、面板刚度验算
化为均布线荷载:
q板2=q2×l=61.81×0.1=6.18KN/m
则最大挠度为:
w=0.677×q板2l14/100EI
=0.677×6.18×2004/100×4680×4.86×104
=0.29㎜<200/400=0.5㎜(可以)
故面板的刚度满足要求。
⑶、次龙骨设计及验算
次龙骨选用50×100㎜木方(实际尺寸为45×95㎜),间距250㎜,主龙骨间距600㎜;按受力方向垂直于木纹方向,其截面特性为:
fm=13N/㎜2,E=9000N/㎜2
I=1/12bh3=1/12×4.5×9.53=322×104㎜4
w=1/6bh2=1/6×4.5×9.52=67.7×103㎜3
次龙骨按三跨连续梁计算。
a、次龙骨的强度验算
化为均布线荷载:
q次1=q1×l模=67.41×0.2=13.48KN/m
则最大弯距:
Mmax=0.1q次1l1=0.1×13.48×0.62=0.49KNm
抗弯承载力:
σ=M/W=0.49×106/567.7×103
=7.24N/㎜2<fm=13N/㎜2
故次龙骨的强度满足要求。
b、次龙骨的刚度验算
化为均布线荷载:
q次2=q2×l=61.81×0.2=12.36KN/m
则最大挠度为:
w=0.677×q次2l4/100EI
=0.677×12.36×6004/100×9000×322×104
=0.37㎜<600/400=1.5㎜(可以)
故次龙骨的刚度满足要求。
⑷、主龙骨的设计及验算
主龙骨选用100×100㎜木方(实际尺寸90×90㎜),间距600㎜,双根布置,穿墙螺栓间距600㎜,主龙骨按三跨连续梁计算。
主龙骨的截面性能为:
fm=13N/㎜2,E=9000N/㎜2
I=2(1/12bh3)=2(1/12×90×903)=10.94×106㎜4
w=2(1/6bh2)=2(1/6×90×902)=2.43×105㎜3
a、主龙骨的强度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为:
F主1=q次l=13.48×600=8088N
则最大弯距:
Mmax=0.289F主1l=0.289×8.088×0.6=1.4KNm
抗弯承载力:
σ=M/W=1.4×106/2.43×105
=5.76N/㎜2<fm=13N/㎜2
故主龙骨的强度满足要求。
b、主龙骨的刚度验算
次龙骨传给主龙骨的集中荷载为:
F主2=q次2l=12.36×0.6=7.42KN
则最大挠度为:
w=1.883×F主2l3/100EI
=1.883×7.42×103×6003/100×9000×10.94×106
=0.31㎜<600/400=1.5㎜(可以)
故主龙骨的刚度满足要求。
4.2楼板模板计算
楼板厚度160㎜,模板板面采用12㎜厚竹胶板,次龙骨采用50×100㎜木方,间距250㎜,主龙骨采用100×100㎜木方,间距1200㎜。
⑴、荷载计算:
楼板标准荷载为:
模板及支架自重0.3KN/m2
楼板砼自重25KN/m3
楼板钢筋自重1.1KN/m3
施工人员及设备荷载2.5KN/m2
永久荷载分项系数取1.2,可变荷载分项系数取1.4;不考虑荷载设计值的折减。
新浇筑的砼均匀作用在多层木胶合板上,单位宽度的面板可视为梁,取100㎜宽为计算单元。
木胶合板的截面特性为:
fm=15/1.55N/㎜2=9.68N/㎜2
E=5000×0.9N/㎜2=4500N/㎜2
I=1/12bh3=1/12×100×153=2.8×104㎜4
w=1/6bh2=1/6×100×152=3.75×103㎜3
按160㎜厚的板进行计算。
则设计荷载为:
用于计算强度时q1=(0.1+25×0.1+1.1×0.1)0.3×1.2+2.5×0.1×1.4=1.33KN/m
用于计算刚度时q2=(0.3+25×0.3+1.1×0.3)0.1×1.2
=0.98KN/m
面板强度验算
则最大弯距:
Mmax=0.1q1l2=0.1×1.33×0.22=0.0053KNm
抗弯承载力:
σ=M/W=0.0053×106/3.75×103
=1.41N/㎜2<fm=9.68N/㎜2
故面板的强度满足要求。
面板刚度验算
最大挠度为:
w=0.677(q2l4/100EI)
=0.677(0.98×2004/100×4500×2.8×104)
=0.08㎜<[w]=200/400=0.5㎜(可以)
故面板的刚度满足要求。
⑵、次龙骨验算
次龙骨(45×95㎜木方)的截面特性为:
fm=13N/㎜2,E=9000N/㎜2
I=1/12bh3=1/12×4.5×9.53=322×104㎜4
w=1/6bh2=1/6×4.5×9.52=67.7×103㎜3
荷载计算:
次龙骨承受的楼板标准荷载与木胶合板相同,则次龙骨承受的荷载设计值为:
用于计算强度时q1=(0.3+25×0.3+1.1×0.3)0.2×1.2+2.5×0.2×1.4=2.65KN/m
用于计算刚度时q2=(0.3+25×0.3+1.1×0.3)0.2×1.2
=1.95KN/m
次龙骨的强度验算
则最大弯距:
Mmax=0.1q1l2=0.1×2.65×1.22=0.38KNm
抗弯承载力:
σ=M/W=0.38×106/67.7×103
=5.6N/㎜2<fm=13N/㎜2
故次龙骨的强度满足要求。
次龙骨刚度验算
最大挠度为:
w=0.677(q2l4/100EI)
=0.677(1.95×12004/100×9000×322×104)
=0.94㎜<[w]=1200/400=3㎜(可以)
故次龙骨的刚度满足要求。
⑶、主龙骨验算
主龙骨(90×90㎜木方),间距1200㎜,截面特性为:
fm=13N/㎜2,E=9000N/㎜2
I=5.47×106㎜4,w=1.22×105㎜3
荷载计算
用于计算强度时q1=(0.3+25×0.3+1.1×0.3)1.2×1.2+2.5×1.2×1.4=15.91KN/m
用于计算刚度时q2=(0.3+25×0.3+1.1×0.3)1.2×1.2
=11.71KN/m
主龙骨的强度验算
最大弯距:
Mmax=0.1q1l2=0.1×15.91×1.22=2.29KNm
抗弯承载力:
σ=M/W=2.29×106/1.22×105
=18.78N/㎜2>fm=13N/㎜2(不可以)
主龙骨的间距改为900㎜,则
用于计算强度时q1=(0.3+25×0.3+1.1×0.3)0.9×1.2+2.5×0.9×1.4=11.93KN/m
用于计算刚度时q2=(0.3+25×0.3+1.1×0.3)0.9×1.2
=8.78KN/m
则最大弯距:
Mmax=0.1q1l2=0.1×11.93×0.92=0.97KNm
抗弯承载力:
σ=M/W=0.97×106/1.22×105
=7.95N/㎜2<fm=13N/㎜2
故主龙骨的强度满足要求。
主龙骨刚度验算
最大挠度为:
w=0.677(q2l4/100EI)
=0.677(8.78×9004/100×9000×5.47×106)
=0.79㎜<[w]=900/400=2.25㎜(可以)
故主龙骨的刚度满足要求。
⑷、支柱计算
用φ48×3.5碗口架管,间距最大为1200㎜,上设U托,中间水平拉杆间距最大为1500㎜,支撑杆有效面积A=489㎜2。
荷载计算
q=(0.3+25×0.3+1.1×0.3)1.2+2.5×1.4=13.26KN/㎡
每根立杆承受的荷载为:
N=13.26×1.2×1.2=19.09KN
抗压强度验算
[N]=A*F=489×215=1.05×105N=105KN>19.09KN(可以)
稳定性验算
钢管的回转半径为:
i=√(d2+d12)/4=√(482+412)/4=31.56㎜
长细比λ=L/i=1200/31.56=38.02,
根据λ查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》(GBJ18-87)附录三得ψ=0.906则
σ=N/ψA=19.09×103/0.906×489
=43.09N/㎜2<f=215N/㎜2
满足要求。
4.3梁模板计算
梁模板采用钢管搭设,顶板框架梁的截面尺寸为350×650㎜,主龙骨采用100×100㎜木方,间距1200㎜,次龙骨采用50×100㎜木方,间距250㎜,底模、侧模采用12㎜厚竹胶板。
4.3.1梁底模计算
⑴、面板计算
强度验算
底模承受的荷载标准值:
底板自重力0.3KN/㎡
砼自重25KN/㎡
钢筋自重1.5KN/㎡
振捣砼产生的荷载2.0KN/㎡
新浇筑的砼均匀作用在多层木胶合板上,单位宽度的面板可视为梁,取100㎜宽为计算单元,按二跨连续梁计算。
则面板承受的荷载设计值为:
用于计算强度时q1=(0.3+25×0.75+1.5×0.75)0.1×1.2+2×0.1×1.4=2.7KN/m
用于计算刚度时q2=(0.3+25×0.75+1.5×0.75)0.1×1.2
=2.42KN/m
面板强度验算
则最大弯距:
Mmax=0.125q1l=0.125×2.7×0.25=0.0084KNm
抗弯承载力:
σ=M/W=0.0084×106/(1/6×100×152)
=2.24N/㎜2<fm=9.68N/㎜2
故面板的强度满足要求。
面板刚度验算
最大挠度:
w=0.521(q2l4/100EI)
=0.521(2.42×2504/100×4500×1/12×100×153)
=0.39㎜<[w]=250/400=0.63㎜(可以)
故面板的刚度满足要求。
⑵、次龙骨验算
次龙骨(45×95㎜木方)按三跨连续梁计算,次龙骨的截面特性为:
fm=13N/㎜2