9五鑫农贸交易中心 悬挑卸料平台施工专项方案方案待核.docx

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9五鑫农贸交易中心悬挑卸料平台施工专项方案方案待核

五鑫农贸交易中心一期工程

悬挑卸料平台方案

编制人：

何鹏博

审核人：

周兰

批准人：

谢天明

2017年5月15日

成都海川建筑工程有限公司

《悬挑卸料平台》及专项施工方案会签、审批表

工程名称

五鑫农贸交易中心一期工程

专项名称

悬挑卸料平台施工方案

建设单位

三台五鑫市场开发服务有限责任公司

监理单位

四川浩之源工程项目管理有限责任公司

质监单位

三台县质监站

安监单位

三台县安监站

施工单位

编制人

　何鹏博

责任工长

胡明友　

技术负责人

　易奉超

项目经理

周兰　

工程部

总工办

总工程师

监理单位

建设单位

目录

一、工程概况4

二、卸料平台的搭设4

三、悬挑卸料平台计算书11

四、卸料平台安全要求20

一、工程概况

1、项目名称：

三台县五鑫农贸交易中心--一期1#楼；

2、建设地点：

三台县城郊；

3、建设单位：

三台五鑫市场开发服务有限责任公司

绵阳市梓盛房地产开发有限责任公司

4、建筑概况：

1）本项目为市场配套招待所，建筑分类为一类高层公共建筑，地下一层（另详子项地下室施工图），地上10层；2）地上主要功能包括招待所客房、配套用房和商业用房。

一层主要为招待所大堂、商业用房，二层主要商业用房、招待所配套咖啡厅，三层主要为商业用房，四层至十层为招待所客房，各功能房间具体分布详见各层平面图；3）本招待所按《旅馆建筑设计规范》建筑等级暂定为二级，设有客房224间，公共配套设施（包括电梯、自助餐厅（咖啡厅）及客房、卫生间均满足要求；4）本工程室内外高差0.15米，从室外道路至十层屋面女儿墙栏杆的高度为42.15米。

本工程占地面积1972.11m^U2^U，总建筑面积为15830.26m^U2^U。

5）设计使用年限：

主体结构合理使用年限为50年；6）、结构型式：

钢筋混凝土框架结构。

二、卸料平台的搭设

根据脚手架搭设方案，-1F~2F采用落地式脚手架，卸料平台采用悬挑式平台，自脚手架采用悬挑脚手架以上部分，卸料平台也采用悬挑悬挑卸料平台，根据现场门洞、阳台的宽度，悬挑平台采用6.0×2.2米，悬挑尺寸为4.0×2.2米，锚固2米。

M12螺栓连接，组合式拼装。

护栏高度1.5米，采用φ48钢管焊接，挡板采用18厚木层板满铺。

为了便于重复使用，反复搭拆，在平台的两侧各焊接两个φ20的吊环，斜拉钢丝绳采用6×19，直径为18.5mm。

容许集中荷载0.8T。

1、先将卸料平台所用的16#、12.6#槽钢的原材按下图尺寸下料，然后开始焊接。

先清理焊口，检查坡口、组装间隙是否符合要求。

把焊缝周围的油污、锈物等清除，焊接的电流自行掌握。

焊接速度要等速焊接，保证焊缝厚度、宽度均匀一致。

整条焊缝焊完后清除焊渣，经焊工自检合格确无问题后，方可转移地点继续焊接。

焊接均为双面焊。

卸料平台制作图

2、吊环的焊接：

吊环采用φ20的钢筋，吊环的弯心直径为10cm，吊环两腿必须各与16#槽钢双面焊接≥15cm，吊环焊接前先将套环穿入然后再焊。

施焊时焊缝要饱满。

3、把φ48钢管栏杆立杆焊接到16#槽钢上面，间距1.3m，高度为1.5m。

护栏的三方用18厚层板全部满铺。

4、在平台型钢上面铺设100×50的木方，间距0.3m。

木方与12.6#槽钢用φ4的自攻螺栓固定。

并在木方上铺设18厚的层板，所有层板与木方钉牢。

5、卸料平台的安装

5.1吊装前先把4根18.5的钢丝绳同平台用套环连接，并用钢丝绳卡18.5用钢丝绳卡住，U型螺栓扣在钢丝绳尾段上，钢丝绳卡不得在钢丝绳上交替布置，再用20的花篮螺栓紧固钢丝绳。

见下图：

钢丝绳夹子间距为7倍钢丝绳直径。

5.2吊装时先把平台的根部插入到墙里，然后再把钢丝绳固定在上面距平台高度2.9m左右的穿墙螺栓孔中，然后绕出，调节钢丝绳的长度与钢丝绳搭接固定。

钢丝绳与墙之间必须垫上胶皮或木方，以防破坏砼，钢丝绳不得有死弯。

最后确定各固定点均固定牢固后，塔吊吊索松开。

注意：

平台必须水平放置。

5.3平台往上吊装时，先用塔吊吊起平台，再把上面与墙体连接的钢丝绳松开，然后提升。

注意吊装时平台上严禁站人。

吊装到指定位置，然后再按照吊装时的程序进行安装，安装好以后经安全员检查合格后才能使用，使用时允许荷载小于等于800kg。

附图一：

卸料平台布置图

1#楼卸料平台搭设平面图

卸料平台搭设详图：

卸料平台平面图：

螺栓预埋件详图图：

拉环大样图：

三、悬挑卸料平台计算书

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

悬挑卸料平台的计算依据

1、《建筑施工脚手架实用手册》

2、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2011

4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

5、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

6、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

7、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号文）

8、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号

9、本工程设计图纸

等编制。

一、参数信息

1.荷载参数

脚手板类别：

100×50木方上满铺木层板，脚手板自重（kN/m2）：

0.25；

栏杆、挡板类别：

焊接钢管架，木层板挡板，栏杆、挡板脚手板自重（kN/m）：

0.14；

施工人员等活荷载（kN/m2）:

2.00，最大堆放材料荷（kN）:

10.00。

2.悬挑参数

内侧钢绳与墙的距离（m）：

1.65，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离（m）：

2.05。

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离（m）：

2.95；

钢丝绳安全系数K：

8.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

3.水平支撑梁

主梁材料类型及型号：

16a号槽钢槽口水平[；

次梁材料类型及型号：

12.6号槽钢槽口水平[；

次梁水平间距ld（m）：

0.53，建筑物与次梁的最大允许距离le（m）：

1.35。

4.卸料平台参数

水平钢梁（主梁）的悬挑长度（m）：

4.00，水平钢梁（主梁）的锚固长度（m）：

2.00,次梁悬臂Mc（m）：

0.00；

平台计算宽度（m）：

2.20。

二、次梁的验算

次梁选择12.6号槽钢槽口水平[，间距0.53m，其截面特性为：

面积A=15.69cm2；

惯性距Ix=391.466cm4；

转动惯量Wx=62.137cm3；

回转半径ix=4.953cm；

截面尺寸：

b=53mm,h=126mm,t=9mm。

1.荷载计算

（1）、脚手板的自重标准值：

本例采用脚手板，标准值为0.25kN/m2；

Q1=0.25×0.53=0.13kN/m；

（2）、型钢自重标准值：

本例采用12.6号槽钢槽口水平[，标准值为0.12kN/m

Q2=0.12kN/m

（3）、活荷载计算

1）施工荷载标准值：

取2.00kN/m2

Q3=2.00kN/m2

2）最大堆放材料荷载P：

10.00kN

荷载组合

Q=1.2×（0.13+0.12）+1.4×2.00×0.53=1.79kN/m

P=1.4×10.00=14.00kN

2.内力验算

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：

Mmax=ql2/8（1-m2/l2）2+pl/4

经计算得出:

Mmax=（1.79×2.202/8）×（1-（0.002/2.202））2+14.00×2.20/4=8.78kN·m。

最大支座力计算公式:

R=[P+q（l+2m）]/2

经计算得出:

R=（14.00+1.79×（2.20+2×0.00））/2=8.97kN

3.抗弯强度验算

次梁应力：

σ=M/γxWx≤[f]

其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；

[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=8.78×103/（1.05×62.14）=134.60N/mm2；

次梁槽钢的最大应力计算值σ=134.603N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

4.整体稳定性验算

σ=M/φbWx≤[f]

其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=（570tb/lh）×（235/fy）

经过计算得到φb=570×9.00×53.00×235/（2200.00×126.00×235.0）=0.98；

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

φb'=1.07-0.282/φb≤1.0

得到φb'=0.782；

次梁槽钢的稳定性验算σ=8.78×103/（0.782×62.137）=180.62N/mm2；

次梁槽钢的稳定性验算σ=180.619N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！

三、主梁的验算

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：

面积A=21.95cm2；

惯性距Ix=866.2cm4；

转动惯量Wx=108.3cm3；

回转半径ix=6.28cm；

截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；

1.荷载验算

（1）栏杆与挡脚手板自重标准值：

本例采用木层板挡板，标准值为0.14kN/m；

Q1=0.14kN/m；

（2）槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m

静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2）=1.2×（0.14+0.17）=0.37kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；

2.内力验算

悬挑卸料平台示意图

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图（kN）

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN·m）

悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm）

从左至右各支座反力：

R[1]=10.942kN；

R[2]=10.396kN；

R[3]=-2.477kN。

最大支座反力为Rmax=10.396kN；

最大弯矩Mmax=8.928kN·m；

最大挠度ν=0.111mm。

3.抗弯强度验算

σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]

其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；

[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值σ=8.928×106/1.05/108300.0+1.30×104/2195.000=84.456N/mm2；

主梁槽钢的最大应力计算值84.456N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

4.整体稳定性验算

σ=M/（φbWx）≤[f]

其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=（570tb/lh）×（235/fy）

φb=570×10.0×63.0×235/（3700.0×160.0×235.0）=0.607；

由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：

φb'=1.07-0.282/φb≤1.0

可得φb'=0.605；

主梁槽钢的稳定性验算σ=8.928×106/（0.605×108300.00）=136.24N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=136.24N/mm2小于[f]=205.00,满足要求！

四、钢丝拉绳的内力验算

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；

RUi--拉钢绳的轴力（kN）；

θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的夹角；

sinθi=Sin（ArcTan（2.95/（2.05+1.65））=0.623；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：

RUi=RCi/sinθi；

RUi=10.942/0.623=17.55kN；

五、钢丝拉绳的强度验算

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径20mm。

[Fg]=aFg/K

其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力（kN）；

Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝234kN；

α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。

α＝0.85；

K--钢丝绳使用安全系数。

K＝10。

得到：

[Fg]=19.89kN>Ru＝17.552kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

六、钢丝拉绳拉环的强度验算

取钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=17551.561N。

拉环强度计算公式为：

σ=N/A≤[f]

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。

拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[17551.6×4/（3.142×50.00×2）]1/2=14.9mm。

实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。

四、卸料平台安全要求

1.卸料平台的上部结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；

2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；

3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

4.卸料平台三方必须装置固定的防护栏；

5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；

6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45~60度；

7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；

8.操作平台上显著标明容许800kg，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，均匀堆载，及时转运，配专人监督。