墙模板计算书.docx
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墙模板计算书
墙模板计算书
品茗软件大厦工程;工程建设地点:
杭州市文二路教工路口;属于结构;地上0层;地下0层;建筑高度:
0m;标准层层高:
0m;总建筑面积:
0平方米;总工期:
0天。
本工程由某某房开公司投资建设,某某设计院设计,某某勘察单位地质勘察,某某监理公司监理,某某施工单位组织施工;由章某某担任项目经理,李某某担任技术负责人。
墙模板的计算参照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成:
直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨,即外龙骨。
组装墙体模板时,通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据《建筑施工手册》,当采用容量为0.2~0.8m3的运输器具时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2;
一、参数信息
1.基本参数
次楞间距(mm):
150;穿墙螺栓水平间距(mm):
900;
主楞间距(mm):
450;穿墙螺栓竖向间距(mm):
450;
对拉螺栓直径(mm):
M12;
2.主楞信息
主楞材料:
圆钢管;主楞合并根数:
2;
直径(mm):
48.00;壁厚(mm):
3.20;
3.次楞信息
次楞材料:
木方;次楞合并根数:
2;
宽度(mm):
40.00;高度(mm):
80.00;
4.面板参数
面板类型:
胶合面板;面板厚度(mm):
15.00;
面板弹性模量(N/mm2):
6000.00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;
面板抗剪强度设计值(N/mm2):
1.50;
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):
13.00;方木弹性模量E(N/mm2):
9000.00;
方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):
1.50;钢楞弹性模量E(N/mm2):
206000.00;
钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):
205.00;
墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度,取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间,取2.000h;
T--混凝土的入模温度,取20.000℃;
V--混凝土的浇筑速度,取2.500m/h;
H--模板计算高度,取3.000m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.200;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。
分别计算得17.031kN/m2、72.000kN/m2,取较小值17.031kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17.031kN/m2;
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》,强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--面板计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(次楞间距):
l=150.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.450×0.900=8.277kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m;
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
面板的最大弯矩:
M=0.1×8.277×150.02+0.117×2.268×150.02=2.46×104N·mm;
按以下公式进行面板抗弯强度验算:
σ=M/W其中,σ--面板承受的应力(N/mm2);
M--面板计算最大弯矩(N·mm);
W--面板的截面抵抗矩:
W=bh2/6=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3;
f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;
面板截面的最大应力计算值:
σ=M/W=2.46×104/1.69×104=1.5N/mm2;
面板截面的最大应力计算值σ=1.5N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中,V--面板计算最大剪力(N);
l--计算跨度(次楞间距):
l=150.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.450×0.900=8.277kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×4.00×0.45×0.90=2.268kN/m;
面板的最大剪力:
V=0.6×8.277×150.0+0.617×2.268×150.0=954.8N;
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/(2bhn)≤fv
其中,τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--面板计算最大剪力(N):
V=954.8N;
b--构件的截面宽度(mm):
b=450mm;
hn--面板厚度(mm):
hn=15.0mm;
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=1.500N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值:
τ=3×954.8/(2×450×15.0)=0.212N/mm2;
面板截面抗剪强度设计值:
[fv]=1.500N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.212N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2,满足要求!
3.挠度验算
根据《建筑施工手册》,刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载:
q=17.03×0.45=7.664N/mm;
l--计算跨度(次楞间距):
l=150mm;
E--面板的弹性模量:
E=6000N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4;
面板的最大允许挠度值:
[ν]=0.6mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×7.66×1504/(100×6000×1.27×105)=0.035mm;
面板的最大挠度计算值:
ν=0.035mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=0.6mm,满足要求!
四、墙模板主次楞的计算
(一).次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,次楞采用木方,宽度40mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4×8×8/6×2=85.33cm3;
I=4×8×8×8/12×2=341.33cm4;
次楞计算简图
1.次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中,M--次楞计算最大弯矩(N·mm);
l--计算跨度(主楞间距):
l=450.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.150×0.900=2.759kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×4.00×0.15×0.90=0.756kN/m,其中,0.90为折减系数。
次楞的最大弯矩:
M=0.1×2.759×450.02+0.117×0.756×450.02=7.38×104N·mm;
次楞的抗弯强度应满足下式:
σ=M/W其中,σ--次楞承受的应力(N/mm2);
M--次楞计算最大弯矩(N·mm);
W--次楞的截面抵抗矩(mm3),W=8.53×104;
f--次楞的抗弯强度设计值(N/mm2);f=13.000N/mm2;
次楞的最大应力计算值:
σ=7.38×104/8.53×104=0.9N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2;
次楞的最大应力计算值σ=0.9N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2,满足要求!
2.次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中,V-次楞承受的最大剪力;
l--计算跨度(主楞间距):
l=450.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值q1:
1.2×17.031×0.150×0.900/2=1.380kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2:
1.4×4.00×0.15×0.90/2=0.378kN/m,其中,0.90为折减系数。
次楞的最大剪力:
V=0.6×1.380×450.0+0.617×0.378×450.0=477.4N;
截面抗剪强度必须满足下式:
τ=3V/(2bh0)
其中,τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2);
V--次楞计算最大剪力(N):
V=477.4N;
b--次楞的截面宽度(mm):
b=40.0mm;
hn--次楞的截面高度(mm):
h0=80.0mm;
fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2):
fv=1.500N/mm2;
次楞截面的受剪应力计算值:
τ=3×477.4/(2×40.0×80.0)=0.224N/mm2;
次楞截面的受剪应力计算值τ=0.224N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2,满足要求!
3.次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》,刚度验算采用荷载标准值,同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中,ν--次楞的最大挠度(mm);
q--作用在次楞上的线荷载(kN/m):
q=17.03×0.15=2.55kN/m;
l--计算跨度(主楞间距):
l=450.0mm;
E--次楞弹性模量(N/mm2):
E=9000.00N/mm2;
I--次楞截面惯性矩(mm4),I=1.71×106mm4;
次楞的最大挠度计算值:
ν=0.677×5.11/2×4504/(100×9000×1.71×106)=0.046mm;
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=1.8mm;
次楞的最大挠度计算值ν=0.046mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.8mm,满足要求!
(二).主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中,主楞采用圆钢管,直径48mm,壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4.732×2=9.46cm3;
I=11.357×2=22.71cm4;
E=206000N/mm2;
主楞计算简图
主楞计算剪力图(kN)
主楞计算弯矩图(kN·m)
主楞计算变形图(mm)
1.主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载:
P=1.2×17.03×0.15×0.45+1.4×4×0.15×0.45=1.758kN;
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):
l=900mm;
强度验算公