挡土墙计算书共21页.docx
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挡土墙计算书共21页
六、挡土墙计算（jìsuàn）
（一）钢筋（gāngjīn）砼挡墙（道路挡墙）
1.墙身计算（jìsuàn）
根据（gēnjù）理正岩土6.5BP2计算软件-挡土墙计算。
原始条件:
墙身尺寸:
墙身高:
4.750（m）
墙顶宽:
0.300（m）
面坡倾斜坡度:
1:
0.000
背坡倾斜坡度:
1:
0.050
墙趾悬挑长DL:
1.300（m）
墙趾跟部高DH:
0.500（m）
墙趾端部高DH0:
0.500（m）
墙踵悬挑长DL1:
2.870（m）
墙踵跟部高DH1:
0.500（m）
墙踵端部高DH2:
0.500（m）
加腋类型:
背坡加腋
背坡腋宽YB2:
0.580（m）
背坡腋高YH2:
0.550（m）
钢筋合力点到外皮距离:
40（mm）
墙趾埋深:
1.000（m）
物理参数:
混凝土墙体容重:
26.000（kN/m3）
混凝土强度等级:
C30
纵筋级别（jíbié）:
HRB400
抗剪腹筋级别（jíbié）:
HRB400
裂缝（lièfèng）计算钢筋直径:
18（mm）
场地（chǎngdì）环境:
一般地区
墙后填土内摩擦角:
35.000（度）
墙后填土粘聚力:
0.000（kPa）
墙后填土容重:
19.000（kN/m3）
墙背与墙后填土摩擦角:
17.500（度）
地基土容重:
18.000（kN/m3）
地基土浮容重:
10.000（kN/m3）
修正后地基承载力特征值:
100.000（kPa）
地基承载力特征值提高系数:
墙趾值提高系数:
1.200
墙踵值提高系数:
1.300
平均值提高系数:
1.000
墙底摩擦系数:
0.500
地基土类型:
土质地基
地基土内摩擦角:
31.000（度）
地基土粘聚力:
5.000（kPa）
土压力计算方法:
库仑
坡线土柱:
坡面线段数:
4
折线序号水平投影长（m）竖向投影长（m）换算土柱数
12.7000.0001
第1个:
距离0.000（m）,宽度2.700（m）,高度0.158（m）2004路基规范挡土墙人群荷载
22.5000.0001
第1个:
距离0.000（m）,宽度2.500（m）,高度0.158（m）2004路基规范挡土墙人群荷载
32.0000.0000
47.5000.0002
第1个:
定位距离1.875（m）城-B级
第2个:
定位距离5.625（m）城-B级
地面横坡角度:
0.000（度）
填土对横坡面的摩擦角:
35.000（度）
墙顶标高:
0.000（m）
挡墙分段长度:
10.000（m）
荷载组合信息:
结构重要性系数:
1.000
荷载组合数:
3
计算参数:
稳定计算目标:
自动搜索最危险滑裂面
搜索时的圆心步长:
1.000（m）
搜索（sōusuǒ）时的半径步长:
1.000（m）
筋带对稳定（wěndìng）的作用:
筋带力沿圆弧切线（qiēxiàn）
钢筋混凝土配筋计算依据（yījù）：
《公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）
=====================================================================
第1种情况:
一般情况
=============================================
组合系数:
1.000
1.挡土墙结构重力分项系数=1.000√
2.填土重力分项系数=1.000√
3.填土侧压力分项系数=1.000√
4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√
=============================================
[土压力计算]计算高度为4.750（m）处的库仑主动土压力
无荷载时的破裂角=29.142（度）
城-B级
路基面总宽=7.500（m）,路肩宽=1.875（m）安全距离=0.600（m）
单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350（m）,车与车之间距离=0.600（m）
经计算得，路面上横向可排列此种车辆2列
布置宽度=7.500（m）
布置宽度范围内车轮及轮重列表:
第1列车:
中点距全部破裂体
轮号路边距离（m）轮宽（m）轮压（kN）上轮压（kN）
012.4750.25030.00030.000
024.2750.25030.00030.000
032.4750.60060.00060.000
044.2750.60060.00060.000
052.4750.60060.00060.000
064.2750.60060.00060.000
第2列车:
中点距全部破裂体
轮号路边距离（m）轮宽（m）轮压（kN）上轮压（kN）
015.5750.25030.00030.000
027.3750.25030.00030.000
035.5750.60060.00060.000
047.3750.60060.00042.500
055.5750.60060.00060.000
067.3750.60060.00042.500
布置宽度B0=7.500（m）分布长度L0=7.792（m）荷载值SG=565.000（kN）
换算土柱高度h0=0.509（m）
城-B级
路基面总宽=7.500（m）,路肩宽=5.625（m）安全距离=0.600（m）
单车车辆（chēliàng）外侧车轮中心到车辆边缘距离=0.350（m）,车与车之间距离（jùlí）=0.600（m）
经计算（jìsuàn）得，路面上横向可排列此种车辆-1列
布置（bùzhì）宽度=7.500（m）
布置宽度范围内车轮及轮重列表:
布置宽度B0=7.500（m）分布长度L0=7.792（m）荷载值SG=0.000（kN）
换算土柱高度h0=0.000（m）
按假想墙背计算得到:
第1破裂角：
27.756（度）
Ea=189.922（kN）Ex=57.346（kN）Ey=181.057（kN）作用点高度Zy=1.645（m）
因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：
第2破裂角=27.725（度）第1破裂角=26.370（度）
Ea=133.715（kN）Ex=90.214（kN）Ey=118.848（kN）作用点高度Zy=1.645（m）
墙身截面积=4.496（m2）重量=116.896（kN）
整个墙踵上的土重（不包括超载）=170.657（kN）重心坐标（1.592,-2.431）（相对于墙面坡上角点）
整个墙踵上墙背与第二破裂面之间的超载换算土柱重=3.416（kN）重心坐标（0.869,0.000）（相对于墙面坡上角点）
墙踵悬挑板上的土重（不包括超载）=120.349（kN）重心坐标（1.950,-2.656）（相对于墙面坡上角点）
墙趾板上的土重=11.700（kN）相对于趾点力臂=0.650（m）
（一）滑动稳定性验算
基底摩擦系数=0.250
滑移力=90.214（kN）抗滑力=105.379（kN）
滑移验算满足:
Kc=1.168<1.300（增设方桩提供抗滑力）
（二）倾覆稳定性验算
相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.170（m）
相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.878（m）
相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.650（m）
相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.370（m）
相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.645（m）
验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性
倾覆力矩=100.828（kN-m）抗倾覆力矩=1281.563（kN-m）
倾覆验算满足:
K0=12.710>1.500
倾覆稳定方程验算：
倾覆稳定方程满足:
方程值=1028.300（kN-m）>0.0
（三）地基应力及偏心距验算
基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力
作用于基础底的总竖向力=421.516（kN）作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734（kN-m）
基础底面宽度B=5.235（m）偏心距e=|-0.184|（m）=0.184（m）
基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.801（m）
基底压应力:
趾部=63.569踵部=97.468（kPa）
最大应力与最小应力之比=97.468/63.569=1.533
作用于基底的合力偏心距验算（yànsuàn）满足:
e=-0.184<=0.167*5.235=0.872（m）
墙趾处地基承载力验算（yànsuàn）满足:
压应力（yìnglì）=63.569<=120.000（kPa）
墙踵处地基承载力验算（yànsuàn）满足:
压应力=97.468<=130.000（kPa）
地基平均承载力验算满足:
压应力=80.519<=100.000（kPa）
（四）墙趾板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力=421.516（kN）作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734（kN-m）
基础底面宽度B=5.235（m）偏心距e=|-0.184|（m）=0.184（m）
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.801（m）
基础底压应力:
趾点=63.569踵点=97.468（kPa）
设计值:
作用于基础底的总竖向力=421.516（kN）作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734（kN-m）
基础底面宽度B=5.235（m）偏心距e=|-0.184|（m）=0.184（m）
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.801（m）
基础底压应力:
趾点=63.569踵点=97.468（kPa）
[趾板根部]
截面高度:
H'=0.500（m）
截面弯矩:
M=37.497（kN-m）
纵向受拉钢筋构造配筋：
As=920.000（mm2）
截面剪力:
Q=59.512（kN）
剪力设计值=59.512（kN）<319.700（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
Av=1.200（mm2/mm）。
截面弯矩:
M（标准值）=37.497（kN-m）
最大裂缝宽度：
δmax=0.124（mm）<δlimit=0.200（mm）。
（五）墙踵板强度计算
标准值:
作用于基础底的总竖向力=421.516（kN）作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734（kN-m）
基础底面宽度B=5.235（m）偏心距e=|-0.184|（m）=0.184（m）
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.801（m）
基础底压应力:
趾点=63.569踵点=97.468（kPa）
设计值:
作用于基础底的总竖向力=421.516（kN）作用于墙趾下点的总弯矩=1180.734（kN-m）
基础底面宽度B=5.235（m）偏心距e=|-0.184|（m）=0.184（m）
基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.801（m）
基础底压应力:
趾点=63.569踵点=97.468（kPa）
[踵板根部]
截面高度:
H'=0.500（m）
截面（jiémiàn）弯矩:
M=-15.859（kN-m）
纵向受拉钢筋（gāngjīn）构造配筋：
As=920.000（mm2）
截面（jiémiàn）剪力:
Q=19.002（kN）
剪力设计（shèjì）值=19.002（kN）<319.700（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
Av=1.200（mm2/mm）。
截面弯矩:
M（标准值）=-15.859（kN-m）
最大裂缝宽度：
δmax=0.052（mm）<δlimit=0.200（mm）。
[加腋根部]
截面高度:
H'=0.500（m）
截面弯矩:
M=-0.206（kN-m）
纵向受拉钢筋构造配筋：
As=920.000（mm2）
截面剪力:
Q=40.042（kN）
剪力设计值=40.042（kN）<319.700（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
Av=1.200（mm2/mm）。
截面弯矩:
M（标准值）=-0.206（kN-m）
最大裂缝宽度：
δmax=0.001（mm）<δlimit=0.200（mm）。
（六）立墙截面强度验算
[距离墙顶1.063（m）处]
截面高度H'=0.353（m）
截面剪力Q=3.768（kN）
截面弯矩M=1.487（kN-m）
截面弯矩M（标准值）=1.487（kN-m）
纵向受拉钢筋构造配筋：
As=626.250（mm2）
转换为斜钢筋:
As/cosα=627（mm2）
剪力设计值=3.768（kN）<217.622（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
Av=1.200（mm2/mm）。
最大裂缝宽度：
δmax=0.011（mm）<δlimit=0.200（mm）。
[距离墙顶2.125（m）处]
截面高度H'=0.406（m）
截面剪力Q=13.344（kN）
截面弯矩M=10.063（kN-m）
截面弯矩M（标准值）=10.063（kN-m）
纵向受拉钢筋构造配筋：
As=732.500（mm2）
转换为斜钢筋:
As/cosα=733（mm2）
剪力设计值=13.344（kN）<254.544（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
Av=1.200（mm2/mm）。
最大裂缝宽度：
δmax=0.052（mm）<δlimit=0.200（mm）。
[距离墙顶3.188（m）处]
截面高度H'=0.459（m）
截面剪力Q=28.728（kN）
截面弯矩M=31.900（kN-m）
截面弯矩M（标准值）=31.900（kN-m）
纵向受拉钢筋构造配筋：
As=838.750（mm2）
转换为斜钢筋:
As/cosα=840（mm2）
剪力设计（shèjì）值=28.728（kN）<291.466（kN），可不进行斜截面（jiémiàn）抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
Av=1.200（mm2/mm）。
最大裂缝（lièfèng）宽度：
δmax=0.127（mm）<δlimit=0.200（mm）。
[距离（jùlí）墙顶4.250（m）处]
截面高度H'=0.512（m）
截面剪力Q=49.700（kN）
截面弯矩M=73.138（kN-m）
截面弯矩M（标准值）=73.138（kN-m）
纵向受拉钢筋构造配筋：
As=945.000（mm2）
转换为斜钢筋:
As/cosα=946（mm2）
剪力设计值=49.700（kN）<328.387（kN），可不进行斜截面抗剪承载力验算，箍筋取构造配筋：
Av=1.200（mm2/mm）。
最大裂缝宽度：
δmax=0.187<δlimit=0.200（mm）。
（七）整体稳定验算
最不利滑动面:
圆心:
（-0.79217,1.18750）
半径=7.63902（m）
安全系数=1.743
总的下滑力=267.810（kN）
总的抗滑力=466.857（kN）
土体部分下滑力=267.810（kN）
土体部分抗滑力=466.857（kN）
筋带的抗滑力=0.000（kN）
整体稳定验算满足:
最小安全系数=1.743>=1.250
=================================================
各组合最不利结果
=================================================
（一）滑移验算
安全系数最不利为：
组合1（组合1）
抗滑力=105.379（kN）,滑移力=90.214（kN）。
滑移验算满足:
Kc=1.168<1.300（增设方桩提供抗滑力）
（二）倾覆验算
安全系数最不利为：
组合1（组合1）
抗倾覆力矩=1281.563（kN-M）,倾覆力矩=100.828（kN-m）。
倾覆验算满足:
K0=12.710>1.500
滑动稳定方程验算最不利为：
组合1（组合1）
倾覆稳定方程满足:
方程值=1028.300（kN-m）>0.0
（三）地基（dìjī）验算
作用于基底的合力偏心距验算最不利（bùlì）为：
组合1（组合（zǔhé）1）
作用于基底的合力偏心距验算（yànsuàn）满足:
e=0.184<=0.167*5.235=0.872（m）
墙趾处地基承载力验算最不利为：
组合1（组合1）
墙趾处地基承载力验算满足:
压应力=63.569<=120.000（kPa）
墙踵处地基承载力验算最不利为：
组合1（组合1）
墙踵处地基承载力验算满足:
压应力=97.468<=130.000（kPa）
地基平均承载力验算最不利为：
组合1（组合1）
地基平均承载力验算满足:
压应力=80.519<=100.000（kPa）
（四）墙趾板强度计算
[趾板根部]
截面高度:
H'=0.500（m）
抗弯配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面弯矩:
M=37.497（kN-m）
配筋面积:
As=920（mm2）
抗剪配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面剪力:
Q=59.512（kN）
配筋面积:
Av=1.200（mm2/m）
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
（五）墙踵板强度计算
[踵板根部]
截面高度:
H'=0.500（m）
抗弯配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面弯矩:
M=-15.859（kN-m）
配筋面积:
As=920（mm2）
抗剪配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面剪力:
Q=19.002（kN）
配筋面积:
Av=1.200（mm2/m）
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
[加腋根部（ɡēnbù）]
截面（jiémiàn）高度:
H'=0.500（m）
抗弯配筋面积（miànjī）最大值结果：
组合1（组合（zǔhé）1）
截面弯矩:
M=-0.206（kN-m）
配筋面积:
As=920（mm2）
抗剪配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面剪力:
Q=19.002（kN）
配筋面积:
Av=1.200（mm2/m）
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
（六）立墙截面强度验算
[距离墙顶1.063（m）处]
截面高度H'=0.353（m）
抗弯配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面弯矩:
M=1.487（kN-m）
配筋面积:
As=627（mm2）
抗剪配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面剪力:
Q=3.768（kN）
配筋面积:
Av=1.200（mm2/m）
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
[距离墙顶2.125（m）处]
截面高度H'=0.406（m）
抗弯配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面弯矩:
M=10.063（kN-m）
配筋面积:
As=733（mm2）
抗剪配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面剪力:
Q=13.344（kN）
配筋面积:
Av=1.200（mm2/m）
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
[距离墙顶3.188（m）处]
截面高度H'=0.459（m）
抗弯配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面弯矩:
M=31.900（kN-m）
配筋面积:
As=840（mm2）
抗剪配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面剪力:
Q=28.728（kN）
配筋面积:
Av=1.200（mm2/m）
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
[距离墙顶4.250（m）处]
截面高度H'=0.512（m）
抗弯配筋面积最大值结果：
组合1（组合1）
截面（jiémiàn）弯矩:
M=73.138（kN-m）
配筋面积（miànjī）:
As=1085（mm2）
抗剪配筋面积（miànjī）最大值结果：
组合1（组合（zǔhé）1）
截面剪力:
Q=49.700（kN）
配筋面积:
Av=1.200（mm2/m）
裂缝已控制在允许宽度以内,以上配
筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。
（六）整体稳定验算
整体稳定验算最不利为：
组合1（组合1）
整体稳定验算满足:
最小安全系数=1.743>=1.250
2.方桩计算
（1）桩顶水平位移计算
<<桥梁博士>>---基础计算系统输出
计算类别:
多排弹性基础计算
------------------------------------------------------------
输入数据:
h=12.000m,lo=0.000m
alfa=0.957,m=8000.000,Co=96000.000,Ao=0.063m*m,EA=1875000.000KN,EI=7812.500KN-m*m
外力P=421.516KN,H=90.21
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