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复习

第一章

1、金属焊接性概念

金属材料在限定的施工条件下，焊接成规定设计要求的构件，并满足预定服役要求的能力

它包括两方面的内容：

A、结合性能：

即在一定的焊接工艺条件下，被焊金属形成焊接缺陷（裂纹、夹渣、气孔等）的敏感性；

B、使用性能：

即在一定的焊接工艺条件下，被焊金属的焊接接头对使用性能要求的适应性。

2焊接性的分类（讨论问题的着重点）

（1）工艺焊接性：

在一定的工艺条件下，产生焊接缺陷的倾向性和严重性

①冶金焊接性：

冶金反应对焊缝性能和产生缺陷的影响程度

②热焊接性：

焊接热过程对焊接热影响区组织性能及产生缺陷的影响程度

（2）使用焊接性：

指焊接接头或整体结构，满足技术条件中所规定的使用性能的能力。

使用焊接性与产品的工作条件有密切关系。

3、影响焊接性的因素 

★材料因素：

焊接时，直接参与物理化学反应和发生组织变化的所有材料

★工艺因素 ：

施工时采用的焊接方法、焊接热输入、焊接材料、预热、后热及焊后热处理、焊接顺序等

★设计因素：

指焊接结构和焊接接头的设计形式，影响主要表现在热的传递和力的状态方面

★使用因素：

取决于产品工作条件，如工作温度、载荷性质，环境条件等

4、常用焊接工艺措施

1、预热

（1）作用：

A、减缓焊后的冷却速度，便于焊缝扩散氢的逸出，同时减轻焊缝及HAZ淬硬程度，提高接头抗裂性；

B、降低焊接应力；

C、降低焊接结构的拘束度，降低裂纹发生率。

但焊前预热将增加能耗，同时使焊接条件恶化，因此，只要可能都应采用不预热或低温预热；铬镍A钢，预热将增加晶间腐蚀倾向，一般不能进行预热。

（2）预热温度选择（3）预热方法（对接接头每侧加热宽度不得小于板厚的5倍，一般在坡口两侧各75-100mm范围内保持一个均热区域）

2、后热

消氢处理：

焊后立即将焊件加热到250-350℃温度范围，保温2-6h后空冷，它可使焊缝中的扩散氢加速逸出，大大降低焊缝和HAZ中的氢含量，防止冷裂纹。

3、焊后热处理

第二部分碳钢的焊接

第三部分合金结构钢的焊接

一、合金结构钢分类

1、按成份 

低合金钢：

合金元素总量<5%，单一元素≯2%； 

中合金钢：

合金元素总量5-10%，单一元素≯2-5%； 

高合金钢：

合金元素总量>10%，单一元素≮5% 

2、按用途 

强度用钢：

合金化的目的是为了提高钢的强度并保证其具有一定的塑性和韧性 

特殊用钢：

合金化的目的是使钢具有某些特殊性能

二、

（一）强度用钢

1、热轧及正火钢

力学性能：

σs=295～490Mpa，包括Q295～Q460钢

强化方式：

通过合金元素的固溶强化和沉淀强化而提高强度，属非热处理强化钢。

性能：

冶炼工艺比较简单，价格低廉、综合力学性能良好，具有优良的焊接性。

应用：

常温下工作的一些受力结构，如压力容器、动力设备、工程机械、桥梁、建筑结构和管线等。

热轧钢：

把钢锭加热到1300℃左右，经热轧成板材，然后空冷即成

正火钢：

钢板轧制和冷却后，再加热到900℃附近，然后在大气中冷却

调质钢：

900℃附近加热后放入淬火设备中水淬，然后在600℃左右回火处理

（1）热轧钢

强化机理：

固溶强化

屈服强度：

295～390MPa级

合金系：

C-Mn或Mn-Si系

主合金化元素：

Mn、Mn-Si

辅合金化元素：

V、Nb，达到细化晶粒和沉淀强化的作用

使用状态：

热轧状态

典型钢种：

Q345（16Mn）

组织：

细晶铁素体+珠光体

（2）正火钢

强化机理：

固溶强化＋沉淀强化或细晶强化

屈服强度：

σs＞390MPa

合金系：

C-Mn或Mn-Si（V、Nb、Ti、Mo）系

主合金化元素：

Mn、Mn-Si

辅合金化元素：

V、Nb、Ti、Mo（碳化物、氮化物元素）

热处理状态：

正火；对于含Mo钢来说，正火后还必须进行回火才能保证良好的塑性和韧性，正火钢又分为：

（1）正火状态下使用的钢，主要含V、Nb、Ti的钢，如Q390、Q345等，主要特点是屈强比较高；

（2）正火+回火状态使用的含Mo钢，如14MnMoV、18MnMoNb等。

Mo可以细化晶粒，提高强度，并可提高钢的中温性能。

典型钢种：

15MnVN

典型钢种18MnMoNb的焊接工艺要点：

18MnMoNb属正火+回火状态供货的正火钢（正火温度950-970℃，回火温度600-650℃），常用做中温压力容器，其焊接性较差（CE=0.55%），有一定的淬硬倾向。

焊接时注意：

1、18MnMoNb厚板在气割前，需进行退火处理，以免气割边缘出现裂纹；

2、装配点固焊件前，应将焊件局部预热到170℃以上，否则容易产生微裂纹；

3、焊前需预热，预热温度为180-250℃，焊后或中断焊接后重新焊接时，应立即进行250-350℃的后热处理。

4、焊接方法及焊材选择：

焊条电弧焊可选用J607、J707等抗拉强度大于650Mpa的焊条，焊条应烘干，焊接时需控制层间温度不超过300℃，以免过热；

埋弧焊时可采用H08Mn2MoA或H08Mn2MoVA两种焊丝，配合HJ350或HJ250，焊前应清理坡口，多层多道焊时，需控制层间温度不超过300℃，以免过热；电渣焊时，选用H10Mn2MoA或H10Mn2MoVA焊丝配合HJ431焊剂。

5、18MnMoNb钢要进行焊后热处理，焊条电弧焊或埋弧焊焊后需进行600-640℃去应力退火，电渣焊后需进行950-980℃正火+630-670℃回火。

典型钢种Q345的焊接工艺要点

1．焊前准备

气割或碳弧气刨下料和加工坡口，切口可直接进行焊接

Q345钢可以顺利进行冷弯和机械切割。

筒节冷弯当板厚与直径之比大于1/40时，成形后应进行600～650℃的消除应力回火，以消除冷作硬化。

Q345钢加热到850℃以上可以进行各种热压成形，经热压后力学性能无明显变化，一般不需再进行热处理。

Q345钢也可采用加热矫正变形。

经验表明，火焰矫正的加热温度应控制在700～800℃之间，不宜超过900℃。

2．预热

Q345钢的焊接性较好，一般情况下焊接不需预热，但当结构刚度较大或在低温条件下焊接时，应进行预热，预热温度见下表

3．焊条电弧焊工艺

可采用I形、V形或X形坡口。

一般选用E50××型的焊条。

重要结构（如压力容器）应选用碱性焊条（E5016、5015）；

对厚度小、坡口角度小或强度要求不高的产品也可选用E43××型的焊条（E4316、E4315）。

焊条应严格按要求进行烘干：

如碱性焊条必须经350～400℃烘干2h，焊接参数见下表。

2低碳调质钢

力学性能：

σs=490～980Mpa，Wc≤0.25％

强化方式：

属热处理强化钢。

性能：

具有较高的强度、优良的塑性和韧性，可直接在调质状态下焊接，焊后不需再进行调质处理。

。

应用：

具有广阔发展前途，可用于大型工程机械、压力容器及舰船制造等。

缺点：

生产工艺复杂，成本高，进行热加工（成形、焊接等）对工艺参数限制比较严格

3中碳调质钢

力学性能：

σs=880～1176Mpa，0.25%≤Wc≤0.5％

强化方式：

属热处理强化钢。

性能：

含碳量高提高调质处理后的强度，但塑性、韧性相应下降，而且焊接性变差。

一般需要在退火状态下进行焊接，焊后要进行调质处理。

应用：

用于制造大型机器上的零件和要求强度高而自重小的构件，如飞机的框架、火箭的壳体

（二）专用钢（特殊用钢）

1、珠光体耐热钢

用于制造工作温度在500～600℃范围内的设备（如热动设备、化工设备），具有一定高温强度和抗氧化能力。

合金系统以Cr、Mo为基础，随着工作温度的提高，还可适当加人V、W、Nb、B等元素，焊后一般进行高温回火。

2、低温用钢

用于制造在﹣40～﹣196℃低温下工作的设备。

主要特点是韧脆性转变温度低，具有良好的低温韧性。

目前应用最多的是低碳的含镍钢，一般在正火或调质状态下使用。

3、低合金耐蚀钢

主要用于制造在大气、海水、石油、化工产品等腐蚀介质中工作的各种设备，除要求钢材具有合格的力学性能外，还应对相应的介质有耐蚀能力。

耐蚀钢的合金系统随工作介质不同而异

1珠光体耐热钢的焊接性分析

1）为了提高钢的热强性，三大合金化途径：

a基体固溶强化　Cr、Mo、W、Nb

b第二相沉淀强化　合金碳化物，如V4C3、VC、NbC、TiC

c晶界强化Re、B、Ti+B等

2）主要问题：

冷裂纹、热影响区的硬化、软化，以及再热裂纹；或者热裂纹

a、热影响区硬化及冷裂纹（原因：

Cr、Mo显著提高钢的淬硬性。

焊接热输入过小时，热影响区出现淬硬组织；焊接热输入过大时，HAZ晶粒粗大。

淬硬性大的珠光体耐热钢焊接中可能出现冷裂纹。

预防：

采用低氢焊条和控制焊接热输入在合适范围，加上适当的预热、后热措施，避免产生焊接冷裂纹。

）

b、消除应力裂纹（SRC）

原因：

珠光体耐热钢消除应力裂纹主要取决于碳化物形成元素Cr、Mo、V等的特性及其含量。

防止：

（1）采用高温塑性高于母材的焊接材料，限制母材和焊接材料的成分，特别是V、Nb、Ti等合金元素的含量到最低程度。

（2）预热温度提高到250℃，层间温度控制在300℃左右。

（3）采用小热输入

（4）选择合适的热处理制度、避免在敏感温度区停留较长时间

c、回火脆性

Cr-Mo耐热钢及其焊接接头在350－500℃温度区间长期运行过程中发生的脆变现象称为回火脆性。

原因：

P、As、Sb、Sn等杂质在奥氏体晶界偏析而引起晶界脆化；Mn、Si促进回火脆性。

第四部分A不锈钢的焊接

显微组织：

奥氏体

成分：

高铬不锈钢+适量的Ni

典型钢种：

18-8钢0Cr18Ni91Cr18Ni9Ti

25-20钢2Cr25Ni20Si24Cr25Ni20

25-35钢0Cr21Ni324Cr25Ni35

一、焊接性分析

变形能力强、含碳量低，焊接性良好；

问题：

腐蚀、焊接热裂纹、铁素体含量的控制、脆化等

（1）焊接接头的晶间腐蚀

A、焊缝区腐蚀

①焊态下已有Cr23C6析出，如多层焊的重复加热区域

②接头在焊态下无贫铬层，焊后经敏化处理，有发生倾向

理论最敏感温度：

400-800℃，原因：

①低于400℃，C活动能力弱，Cr23C6析出困难

②高于800℃，铬的活动能力增强，使贫铬层消失

实际由于接头处于焊接的快速连续冷却过程中，Cr23C6析出需更高的温度，接头的敏化温度为：

600-1000℃。

B预防措施：

a降低母材和焊缝中的含碳量：

b在钢中加入稳定的碳化物形成元素（钛、铌、钽等）c焊后进行固溶处理：

固溶处理可使已经析出的Cr23C6重溶于奥氏体中。

固溶处理：

T＝1050-1150℃d改变焊缝的组织状态：

使焊缝由单一的γ相改变为γ+δ双相（δ相量：

4％-12％，最好5％左右。

δ相过多：

①有脆化倾向，过量δ存在多层焊时易形成σ相；②因δ相与γ相之电极电位不同，还会引起选择性腐蚀。

）。

e稳定化处理：

T＝1050-1150℃，让全部溶于固溶体并形成稳定碳化物f操作上：

尽量采用窄焊缝，多道多层焊，焊接区快速冷却，焊缝背面可用纯铜垫

B、HAZ敏化区

在焊接热影响区峰值温度处于敏化温度区间的部位所发生的腐蚀，温度范围：

600-1000℃。

普通的18-8钢才有敏化区，含Ti、Nb的和超低碳的18-8钢不易出现。

防治措施：

采用含钛、铌或低碳18-8钢

选用较低线能量、快速冷却的工艺

采用固溶处理或稳定化退火

C、刀状腐蚀

发生部位：

在熔合区产生的晶间腐蚀

发生材质：

含有铌、钛的18-8钢的过热区，如0Cr18Ni11Ti、0Cr18Ni11Nb等，超低碳时也不容易发生。

产生原因：

焊接时，过热区的峰值温度高达1200℃以上，钢中的TiC溶人奥氏体，分解出的碳在冷却过程中偏聚在晶界形成过饱和状态，而钛则因扩散能力远比碳低而留于晶内。

当接头在敏化温度区间（450-850℃）再次加热，过饱和的碳在晶间以Cr23C6形式析出，在晶界形成贫铬层，使耐腐蚀能力降

产生条件：

高温加热+中温敏化相继作用

防治措施：

（1）降低含碳量：

一般要求WC<0.06%

（2）减少近缝区的过热:

选用小线能量

（3）避免在敏化温度下工作

（4）焊后热处理：

固溶处理、稳定化处理。

（5）合理安排焊接顺序：

与腐蚀介质接触的焊缝应尽可能最后焊接。

与腐蚀介质接触的焊缝无法最后焊接时．应调整焊接参数，使后焊焊缝的敏化区不要与第一面焊缝表面的过热区重合

（2）应力腐蚀开裂

导热性差、线胀系数大，焊接残余应力大

介质：

氯化物、氟化物

防止措施

A、选择合适的材料

B、消除产品残余应力

C、改进结构设计和加工工艺

D、进行防腐蚀处理，保护奥氏体不锈钢表面的钝化

（3）点腐蚀

含Mo钢耐点蚀能力强；TIG自熔焊接所形成焊缝易形成点蚀。

产生部位：

焊缝中的不完全混合区

预防措施：

A、不进行自熔焊接；

B、焊接材料与母材“超合金化”匹配；

C、考虑木材的稀释作用，以保证足够的合金含量；

D、提高Ni含量，必要时用Ni基合金焊材。

（4）热裂纹

焊缝中主要是结晶裂纹，热影响区及多层焊层间金属，则多为高温液化裂纹。

产生原因：

A、奥氏体钢是单相组织，焊缝从凝固冷却到室温不发生相变．很容易形成方向性很强的粗大柱状晶组织

B、奥氏体钢中合金元素的品种多，数量大，不仅硫、磷等杂质会与铁形成低熔点共晶，合金元素之间或与杂质间作用也可形成低熔点化合物或共晶。

C、热导率低，热膨胀系数大，局部加热时温度分布不均匀，收缩量大等都将使接头在冷却过程中产生较大的内应力。

防止措施：

A、控制钢材中的硫磷含量，含镍量越高，控制越严；

B、合理进行合金化：

如在单相稳定奥氏体钢中适当增加Mn、C、N的含量，可以改善抗裂性（合金中有Cu时，Mn与Cu共存将促进偏析而使裂纹增加，此时不能提高含Mn量）；对18-8不锈钢，当焊接材料的Cr/Ni<1.6时，易产生热裂纹，Cr/Ni=2.3-3.2时，可防止热裂纹。

C、工艺上：

减少熔池过热和接头的残余应力，如小线能量、不预热、降低层间温度。

D、控制焊缝化学成分，获得双相组织：

γ+δ（5%左右）。

原因：

（1）δ打乱A方向性，细化晶粒，低熔点杂质被δ分散和隔开，避免低熔点杂质呈连续网状分布，阻碍热裂纹扩展和延伸；

（2）δ能溶解较多的S、P，使其在晶界上数量大大减少，提高抗裂能力。

二、A不锈钢焊接工艺要点

（一）焊前准备

A、下料方法的选择：

机械切割、等离子弧切割及碳弧气刨等，最好等离子弧切割；

B、坡口的制备适当减小V形坡口角度。

当板厚大于10mm时，应尽量选用焊缝截面较小的U形坡口。

；

C、焊前清理将坡口两侧20mm～30mm范围内的焊件表面清理干净，如有油污，可用丙酮或酒精等有机溶剂擦拭。

对表面质量要求特别高的焊件，应在适当范围内涂上用白垩调制的糊浆，以防飞溅金属损伤表面。

D、表面防护避免损伤钢材表面，不允许用利器划伤钢板表面，不允许随意到处引弧等

（二）焊接方法

焊接奥氏体不锈钢时，应控制焊接热输入和层间温度，以防止热影响区晶粒长大及碳化物析出，应根据具体焊接性和使用要求选择：

A、焊条电弧焊

同样直径的焊条，焊接电流值应比低碳钢焊条降低20%左右；焊条长度应比碳素钢焊条短；采用直流反接施焊；多层焊时，待上一层焊道冷到60℃以下再焊下一层焊道，以防晶间腐蚀；在焊接过程中，应注意提高焊接速度，同时焊条不作横向摆动。

B、熔化极惰性气体保护焊

一般采用直流反接法，焊接电流为相同直径的碳钢焊丝的80％；保护气体可用纯Ar，Ar＋O2（CO2）或Ar十He十CO2混合气；板厚δ＝6-25mm用喷射过渡，δ＜6mm用短路过渡。

注：

CO2气体保护焊不适合焊接A不锈钢，因为CO2焊接时使焊缝增碳（[Cr]+CO2=Cr2O3+[C]）

C、钨极氩弧焊

焊缝成形好，线能量很低，特别适合焊接对过热敏感的各种奥氏体钢；一般采用直流正接，以防止因电极过热而造成焊缝中渗钨的现象；但因生产效率较低、成本高，一船只用于焊接6mm以下的薄板。

D、埋弧焊

埋弧焊具有热输入量高、熔池尺寸大、冷却和凝固速度较低等特点，加剧了合金元素的偏析，使热裂纹倾向加大；同时，在冷却过程中还可能因在敏化温度区间停留时间较长，导致耐晶间腐蚀能力下降。

应用不如在低合金钢焊接中那样普遍。

（三）焊接材料选择

A、适用性原则

B、注重实验验证

C、考虑熔合比大小对焊缝成分的影响

D、根据焊接性要求确定合金化程度

E、注重具体合金成分在该合金系统中的作用

具体参见教材表4-3

（四）焊接工艺要点

A、合理选择焊接方法，药芯焊丝电弧焊最好，不锈钢薄板宜用TIG焊，厚板用气保焊；

B、控制焊接参数，避免接头产生过热：

如热输入比焊接碳钢时小20-30%；焊接时采用小电流、窄道快速焊，I=（25-35）d，；焊完进行强制冷却（加垫板、水冷等）；避免交叉焊缝；多层焊时使层间温度冷却到60℃以下再焊下一道。

C、注意焊接接头设计的合理性，A钢焊接时选择同质材料，坡口一般60。

，选择镍基材料做焊材时，坡口需增大80。

D、尽可能控制焊接工艺稳定以保证焊缝金属成分稳定；

E、控制焊缝成形，保证焊件表面完好无损，焊接时要避免焊件碰撞损伤和在焊件表面进行引弧，造成局部损伤影响其耐蚀性。

F、焊后热处理奥氏体不锈钢焊接后，原则上不进行热处理。

只在焊接接头产生了脆化要进一步提高其耐蚀能力时，才根据需要选择固溶处理、稳定化处理或消除应力处理。

G、焊后焊接变形不能用火焰加热矫正

（五）焊缝的酸洗及钝化处理

酸洗：

去除焊缝及热影响区表面的氧化皮；

钝化：

使酸洗的表面重新形成一层无色的致密氧化膜，起耐腐蚀作用。

酸洗前须进行表面清理及修补，包括修补表面损伤、彻底清除焊缝表面残渣及焊缝附近表面的飞溅物。

（六）焊后检验

焊后除了要进行一般焊接缺陷的检验外，还要进行耐蚀性试验

第五部分铸铁的焊接

二、铸铁焊接性分析

问题：

白口及淬硬组织、热裂纹、冷裂纹

1、白口及淬硬组织

白口组织是指灰口铸铁组织中出现了渗碳体或莱氏体组织。

整个焊接接头分为六个区域

A、焊缝区

当焊缝成分与灰铸铁铸件成分相同时，在一般电弧焊情况下，由于焊缝冷却速度远远大于铸件在砂型中的冷却速度，焊缝主要为共晶渗碳体+二次渗碳铁+珠光体，即焊缝基本为白口铸铁组织。

增大线能量，白口组织难以消除，若采用低碳钢焊条，因母材的熔入，使焊缝相当于高碳钢，在焊接快冷的条件下，得到脆硬的M。

防止措施：

焊缝为铸铁：

①采用适当的工艺措施来减慢焊逢的冷却速度；②调整焊缝化学成分来增强焊缝的石墨化能力。

异质焊缝：

设法防止或减弱母材过渡到焊缝中的碳产生高硬度组织的有害作用；改变C的存在状态，使焊缝不出现淬硬组织并具有一定的塑性，例如使焊缝分别成为奥氏体、铁素体及有色金属是一些有效的途径。

B、半熔化区

该区被加热到液相线与共晶转变下限温度之间，温度范围1150～1250℃，处于液固状态，一部分铸铁已熔化成为液体，其它未熔部分在高温作用下已转变为奥氏体。

①冷却速度对半熔化区白口铸铁的影响

V冷很快，液态铸铁在共晶转变温度区间转变成莱氏体（即共晶Fe3C+A）。

继续冷却则从C所饱和的A析出二次Fe3C。

在共析转变温度区间，A转变为P。

这就是该区形成白口的过程。

由于该区冷速很快，在共析转变温度区间，可出现A→M的过程，并产生少量残余A。

当V冷很小时，其共晶转变按稳定相图转变，最后其室温组织由石墨+F组织组成。

当冷却速度介于以上两种冷却速度之间时，随着冷却速度由快到慢，或为麻口铸铁，或为珠光体铸铁，或为珠光体加铁素体铸铁。

影响冷却速度的因素：

焊接方法、预热温度、焊接热输入、铸件厚度等

②化学成分对半熔化区白口铸铁的影响

提高熔池金属中促进石墨化元素（C、Si、Ni等）的含量对消除或减弱半熔化区白口的形成有利

C、奥氏体区

该区被加热到固相线与共析转变上限温度之间，温度约为820～1150℃，无液相。

在共析温度区间以上，其基体已A化，组织为A+G。

加热温度较高的部分（靠近半熔化区），由于石墨片中的碳较多地向周围A扩散，A中含碳量较高；加热较低的部分，由于石墨片中的碳较少向周围A扩散，A中含碳量较低，随后冷却时，如果冷速较快，会从A中析出一些二次Fe3C，其析出量的多少与A中含碳量成直线关系。

在共析转变快时，A转变为P类型组织。

冷却更快时，会产生M与残余A。

该区硬度比母材有一定提高。

熔焊时，采用适当工艺使该区缓冷，可使A直接析出G而避免二次Fe3C析出，同时防止M形成。

D、重结晶区

很窄，加热温度范围780～820℃。

由于电弧焊时该区加热速度很快，只有母材中的部分原始组织可转变为A。

在随后冷却过程中，A转变为P，冷却很快时也可能出现一些M，最终得到M+F组织。

四、灰铸铁焊接工艺

（1）电弧热焊

将工件整体或有缺陷的局部位置预热到600～700℃（暗红色），然后进行焊补，焊后并进行缓冷的铸铁焊补工艺，称“热焊”。

预热温度到300～400℃，称为半热焊。

A、优点：

①有效减少焊接接头上的温差，而且铸铁由常温完全无塑性改变为有一定塑性，灰铸铁在600～700℃时，伸长率可达2～3%，再加以焊后缓慢冷却，焊接应力状态大为改善。

②600～700℃预热，石墨化过程进行比较充分，焊接接头有完全防止白口及淬硬组织的产生，从而有效地防止了裂纹。

B、缺点：

①预热温度高，劳动条件很差。

②将焊件加热到600～700℃需消耗很多燃料，焊补成本高，工艺复杂，生产率低。

C、预热的选择：

预热温度不能超过共析温度下限，否则焊后焊件因相变的结果，会引起焊件基体组织的变化，从而引起焊件力学性能的变化。

同时在石墨析出时，还伴随着体积长大，使铸件的变形增加。

D、焊接材料：

我国目前采用的电弧热焊焊条有两种：

采用铸铁芯加石墨型药皮，铸Z248，直径6-12mm，主要用于焊补厚大铸件的缺陷，多由单位自制。

采用低碳钢芯加石墨型药皮，铸Z208，直径5mm以下。

焊条的碳硅总量一般高于母材，wC+Si＝6％-8％，其中wC＝3％-3.8％，wSi＝3％-3.8％。

E、热焊工艺

a、预热:

对结构复杂的铸件（如柴油机缸盖），由于焊补区刚性大，焊缝无自由膨胀收缩的余地，故宜采用整体预热；而结构简单的铸件，焊补处刚性小、焊缝有一定膨胀收缩的余地，例如铸件边缘的缺陷及小块断裂，则可采用局部预热;

b、焊前清理：

在进行电弧热焊之前，首先应对铸件的待焊部位进行清理，并制好坡口。

铸件缺陷处如有油污，一般可用氧乙炔火焰除净，然后根据缺陷的情况，可采用手砂轮、扁铲、风铲等工具进行加工（铲、磨）。

制作坡口时应铲（磨）到无缺陷后再开坡口，开出的坡口应是底部圆滑、上口稍大，以便于操作和保证焊接质量。

c、造型：

对于边角部位及穿透缺陷，焊前为防止熔化金属流失，保证一定的焊