水电站厂房参数设计计算书.docx

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水电站厂房参数设计计算书

水电站厂房

第一节几种水头的计算

（1）

Hmax=Z蓄—Z单机满出力时下游水位

Hr=Z蓄—Z全机满出力时下游水位

Hmin=Z底—Z全机满出力时下游水位

一、Hmax的计算。

1假设Hmax=84m

由公式Nr=KQH

公式中Nr为单机出力50000KW

K为出力系数8.5

H为净水头=H0—ΔH=0.97H0（ΔH=0.03H0）

Q为该出力下的流量。

故解出Q=70.028m3/s

查下游流量高程表得下游水位为198.8m

上游水位为284m

ΔH=0.03（284—198.8）=2.6m

又因为284—84—2.6=197.4

2重新假设Hmax=83m

由公式Nr=KQH

解出Q=70.87m3/s

查下游流量高程表得下游水位为199.3m

上游水位为284m

ΔH=0.03（284—199.3）=2.5m

又因为284—83—2.5=198.5

故Hmax=83m

二、Hmin的计算。

1假设Hmin=60m

由公式Nr=KQH

公式中Nr为全机出力200000KW

K为出力系数8.5

H为净水头=H0—ΔH=0.97H0（ΔH=0.03Ho）

Q为该出力下的流量。

故解出Q=392.16m3/s

查下游流量高程表得下游水位为203.50m

上游水位为264m

ΔH=0.03（264—203.50）=1.80m

又因为264—60—1.80=202.20<203.50

2重新假设Hmin=59m

由公式Nr=KQH

解出Q=398.80m3/s

查下游流量高程表得下游水位为203.58m

上游水位为264m

ΔH=0.03（264—203.58）=1.77m

又因为264—59—1.77=203.23=203.58

故Hmin=59m

三、Hr的计算。

1假设Hr=70m

由公式Nr=KQH

公式中Nr为全机出力200000KW

K为出力系数8.5

H为净水头=H0—ΔH=0.97H0（ΔH=0.03Ho）

Q为该出力下的流量。

故解出Q=336.13m3/s

查下游流量高程表得下游水位为203.40m

上游水位为284m

ΔH=0.03（284－203.40）=2.10m

又因为284—70—2.10=211.90>203.40

2重新假设Hr=78m

由公式Nr=KQH

解出Q=301.66m3/s

查下游流量高程表得下游水位为203.33m

上游水位为284m

ΔH=0.03（284－203.33）=2.34m

又因为284—78—2.34=203.66=203.33

故Hr=78m

第二节水轮机的选型（7）

根据该电站的水头范围和该机组的出力范围，在水轮机系列型谱表中查出该电站最好选择HL220机型。

一、水轮机的额定出力计算。

Nr=Ngr/ŋ

公式中Ngr为水轮机额定出力。

ŋ为水轮机效率为90%。

Nr为水轮机出力为55430KW。

故Ngr为5.543万KW

二、水轮机转轮直径的计算。

为水轮机模型效率为89%。

为该出力下模型的流量。

由此初步假定原型水轮机在该工况下,效率

由公式：

得

又因为转轮直径应选符合转轮直径系列并比计算值稍大的值

故为2.75m。

三、水轮机转速n的计算。

初步假定（对于坝后式水电站）

由公式

又因为水轮机的转速要采用发电机的标准转速，为此要选取与上述公式得出的转速相近的发电机的标准转速。

常选取稍大的标准转速作为水轮机采用的转速。

故为250r/min。

又因为当n=250r/min时水轮机的效率比较低，故选取比标准转速稍小的标准转速。

故选取n=214r/min。

四、效率与单位参数修正。

HL220-2750的

求得原型（当水头H〈150m时〉

效率修正值：

考虑原型与模型水轮机在制造工艺、质量上的差异，在已求得的值中减去一个修正值则由此原型水轮机在最优工况下的效率为:

与假定值不等，重新假定。

重新假定：

效率

得

又因为转轮直径应选符合转轮直径系列并比计算值稍大的值

故为2.75m。

HL220-2750的

求得原型（当水头H〈150m时〉

效率修正值：

考虑原型与模型水轮机在制造工艺、质量上的差异，在已求得的值中减去一个修正值则由此原型水轮机在最优工况下的效率为

与假定值相等。

单位转速修正值：

由于按规定单位转速可不加修正，同时单位流量Q也可不修正，由上可见，原假定，，正确，所以为2.75m和n=214r/min是正确的。

五、水轮机工作范围的检验。

则水轮机最大引用流量：

与特征水头Hmax，Hmin,Hr相应单位转速为：

效率验证如图：

六、水轮机吸出高度Hs的计算。

Hs=10—/900—（σ+Δσ）H

公式中为电站的海拔高程为203.79m。

（由多年平均流量Q=100秒立方米）

σ为水轮机的汽蚀系数为0.133。

Δσ为水轮机的汽蚀系数修正值为0.02。

第三节发电机的选型

一、发电机的外型尺寸。

n=214r/min>150r/min故采用悬式发电机。

1主要尺寸估算

⑴．极距：

（查表3—2得查〈水电站〉表5—8得p=14）

（2）.定子内径：

（3）.定子铁芯长度：

（4）.定子铁芯外径：

因n=214r/min>166.7r/min

有

2平面尺寸估算

⑴定子机座外径：

因n=214r/min>166.7r/min，有

⑵风罩内径：

因

⑶转子外径：

⑷下机架最大跨度：

因

（查表）

⑸推力轴承外径和励磁机外径：

根据发电机容量查表得：

取

3轴向尺寸的计算

⑴定子机座高度：

因n=214r/min

⑵上机架高度：

⑶推力轴承高度、励磁机高度和永磁机高度：

查表得：

取

⑷下机架高度：

悬式非承载机架：

⑸定子支座支承面至下机架支承面或下挡风板之间的距离：

悬式非承载机架：

⑹下机架支承面至主轴法兰盘之间的距离：

⑺转子磁轭轴向高度：

无风扇：

⑻发电机主轴高度：

⑼定子铁芯水平中心线至主轴法兰底盘之间的距离：

二、发电机的重量估算

1发电机总重：

2发电机转子重：

3发电机飞轮力矩：

因100r/min

二、轮机蜗壳外型尺寸的计算

由于，因此采用金属蜗壳。

查资料得：

蜗壳外缘至机组中心的距离

2.08×2.75=5.72

1.86×2.75=5.115

1.58×2.75=4.345

1.24×2.75=3.41

蜗壳圆断面半径

0.64×2.75=1.76

0.54×2.75=1.485

0.4×2.75=1.1

0.34×2.75=0.935

蜗壳椭圆断面长半径

0.64×2.75=1.76

0.54×2.75=1.485

0.4×2.75=1.1

0.34×2.75=0.935

蜗壳椭圆断面短半径

-

-

-

0.2×2.75=0.55

蜗壳进口直径：

（查表得）

蜗壳断面长：

蜗壳断面高：

金属蜗壳座环尺寸：

查表得：

第四节调速系统（7）

一、调速器的选择

调速功计算：

∵水轮机在该工况的效率

∴

∵属于大型调速器。

二、接力器选择

1接力器直径的计算

采用标准导水机构用两个接力器操作选用额定油压为4.0Mpa

已知导叶数，采用标准正曲率导叶，查表6—4

取为0.03，∵=0.25。

选用与之偏大的

2接力器的最大行程的计算

在HL220模型综合特性曲线上由设计工况点：

查得

又则

∴

3接力器容积的计算

两个接力器总容积

4主配压阀直径的选择

由公式：

得

取与之偏大的d=80mm即选用DT-80型电气液压式调速器。

三、油压装置的选取

油压装置不考虑空放阀和进水阀的用油，则油压装置压力油罐的容积按经验公式：

选择与之接近偏大的HYZ-1.6型分离式油压装置。

四、主变的选取

采用扩大单元接线，两台机组共用一台主变，参考《水电站厂房设计》附录1—6，选用SSPL-10000型主变

五、起重设备

参考《机电设计手册》：

发电机转子重量：

182.85T

乘以动力系数1.2：

182.85×1.2=219.42T

选用2×125双小车桥式起重机。

第五节尾水管的选型

由于采用HL220型，因此，所以：

h

L

B5

D4

h4

h6

L1

h5

2.6D1

4.5D1

2.72D1

1.35D1

1.35D1

0.675D1

1.82D1

1.22D1

7.15m

12.375m

7.48m

3.7125m

3.7125m

1.856m

5.005m

3.355m

肘管进口直径D3：

对于混流式水轮机，h1=0.05577m，h2=0.06971m，h3=0.1m，

第六节厂房尺寸的确定（3）

一、机组段平面尺寸的确定。

的确定。

1主厂房长度的确定。

（1）机组间距L1:

由发电机风罩确定的机组段长度L1:

L1=Φ+B+2δ=8.92+4.2+2×1.5=14.12（m）

所以取L1:

为14.2米。

（2）机组段长度L2:

计算边机组段长度的时候需要考虑设备的布置和吊运的要求。

由经验公式得：

L2=L1+△L=14.2+0.8×2.75=16.4（m）[式中△L=（0.2-1）D]]

（3）装间长度L3:

根据吊运与机组检修等的布置要求，由经验公式得

L3=（1-1.5）L1所以取L3:

为19米。

所以厂房的总长为3L1+L2+L3=3×14.2+16.4+19=78米。

2主厂房宽度的确定。

（1）厂房水下部分宽度的确定:

1下游侧宽度B1:

B1主要决定于下游尾水管的尺寸，故B1=4.5×D1=12.375m。

取B1:

为12.4m。

2上游侧宽度B2:

B1主要决定于蜗壳进口的布置、主阀、机组及其他附属设备的布置，为了方便取与厂房水上部分上游侧的宽度相同为：

8.3m。

（2）厂房水上部分宽度的确定:

1下游侧宽度B1:

B1主要决定于发电机层地面的设备的布置及交通要求。

B1=8.92÷2+1.5+1.2=7.16m。

取B1为7.2m。

2上游侧宽度B2:

B2主要决定于发电机层地面的设备的布置及交通要求。

B2=8.92÷2+1.5+1+1.2=8.16m。

取B1为8.3m。

二、尾水平台及尾水闸室的布置。

尾水管的出口分为两个孔，每孔的尺寸为3.29m×3.34m，中间隔墩宽为0.9m。

尾水闸门尺寸为3.49m×3.54m，每台机组各设一套闸门，分别以四台电动活动式尾水闸门起闭机操作。

在每台机组的尾水闸墩上分别设置两个尾水闸室，分别放置尾水闸门。

根据吊运闸门和行人交通的需要，以及尾水管的长度，设置尾水平台，高程与发电机层地面高程相同为：

210.23m

三、主厂房控制高程的确定。

1水轮机的安装高程：

∵∴

∵因为一台机组满发时引用最小流量为70.87m3/s,对应的水位即为下游尾水位：

∴水轮机安装高程：

取为200m

2尾水管底板高程：

▽1=▽3－b0÷2－h1=200－0.6875÷2－7.15=192.387

3尾水管进人孔地面高程：

▽2=▽3－r1－h2=200－4.4－1.8=193.68（m）

4水轮机层地面高程：

▽4=▽3+r2+h3=200+1.8425+1.2=203（m）

5发电机定子安装高程：

▽D=▽4+h4+h5=203+2+1=206（m）

6发电机层地面高程：

▽5=▽D+h6=206+4.23=210.23（m）

7安装间地面高程：

根据下游洪水资料及厂房的施工等需要将安装间高程相对发电机地面高程抬高△H为4.77。

所以安装间高程为▽6=▽5+△H=210.23+4.77=215（m）

8吊车轨顶高程：

▽7=▽6+hmax+h7+c+h8=215+7.88+0.2+0.8+1.895=225.775（m）

所以取▽7为225.78米。

9屋顶大梁底部高程：

▽8=▽7+△h+h9+h10=225.78+0.2+1.8+1.2=228.98（m）

所以取▽8为229米。

10厂房屋顶高程：

以上高程都已经确定所以厂房屋顶高程可取为230米。

第七节厂房的整体稳定分析

（2）

为了便于计算荷载，厂房的整体稳定分析按一个机组段进行计算，其计算方法与混凝土重力坝的稳定分析相同。

通过计算确定厂房整体的抗滑稳定性和地基上的应力是否超过允许值，而且一般不允许出现拉应力。

由于厂房的宽度较大，一般不需要进行厂房倾倒稳定性的校核。

一、荷载计算。

1厂房自重：

（a）一期混凝土自重：

A1

尾水管周围混凝土自重：

W1=[（12.375+8.2）×（3.712+3.387）×14.2－0.5×（3.355+1.85625）×7.37×7.48－1.85625×5.005×7.48－（90÷360）×3.14×3.7122×7.48]=24539.94KN

柱子自重：

W2=0.8×1.2×34×6×24=4700.16KN

尾水平台混凝土自重：

W13=[（12.4－7.2）×（205.9225－192.387）×14.2－1×4×7.48－7.4813×（205.9225－192.387）×4]×24=18133.55KN

所以A1=W1+W2+W3=47373.5KN

（b）二期混凝土自重：

A2

蜗壳周围混凝土自重：

W4=[13.0375×13.2105×14.2－3.14×（4.42÷4）×13.2105－（2.752÷4）×3.14×13.0375]×24=52020.65KN

各层楼板自重：

W5=15.4×0.4×14.2×24×2=4198.656KN

所以A2=W4+W5=56219.306KN

2已安装的机电设备重：

A3

发电机总重：

W6=3657KN

水轮机总重：

W7=284KN

所以A3=W6+W7=3941KN

3上游水压力：

A4

A4=0.25×3.14×5×5×9.81×5×5=4808.175KN

4下游水压力：

A5

A5=0.5×10×23.45×23.45×14.2=39043.0775KN

5上浮力：

A6

A6=[（23.45+70.34）×3×0.5+956.76]×14.2=24074.964KN

6蜗壳和尾水管中水重：

A7

A7=（2.75×2.75÷4）×3.14×3.14×（5.72－2.75）×2×10=1118.45KN

7特殊风荷载：

A8

P=K·Kz·W0=0.8×1.0×76.8=61.44kg/m2

A8=14.2×（229.975－218.45）×61.44=10054.96N=10.05496KN

8浪压力荷载：

A9

A9=79.87KN

9地震惯性力：

A10

A10=Kh·Cz·F·W=0.1×0.25×1.1×107533.806=2957.18KN

10地震时水的激荡力：

A11

A11=0.65Kh·Cz·γ0·H12·L=0.65×0.1×0.25×10×23.452×14.2=1268.9KN

二、荷载组合。

在计算设计中应该对各种不同的工作情况，按照不同的荷载组合校核厂房的抗滑稳定性和地基应力分布。

1在水电站正常运转情况时的荷载组合为：

2在水电站机组检修的情况时的荷载组合为：

3在大坝宣泄洪水时的非常情况时，泄洪时间较短，特殊风荷载可以不考虑，其荷载组合为：

四、计算方法与原则。

在上面可能发生的几种荷载组合中，要要首先进行分析和论证，找出主要控制情况进行计算。

该厂房是建在比较好的地基上的，地基的承载力较好，计算1种情况后发现所要求的地基应力比地基承载力小得多时，亦可以不必对每一种情况都进行计算。

五、该电站的地基承载能力及厂房抗滑稳定安全系数。

由于厂房建在新鲜完整的坚硬岩石地基上，允许的承载力较大为：

2-10MP

厂房抗滑稳定安全系数查资料如下：

（一级建筑物等级）

正常运行工况下：

K=1.4

检修工况下：

K=1.3

非常工况下：

K=1.1

六、厂房的抗剪断强度验算：

所以

满足要求。

七、厂房抗浮稳定验算：

所以

满足要求。

八、厂房的抗滑稳定验算：

1正常运转工况下：

所以

故满足要求。

2检修工况下：

所以

故满足要求。

3非常工况下：

所以

故满足要求。