高层建筑岩土工程勘察规程执行中的问题(张旷成)2008、9.ppt

高层建筑岩土工程勘察规程执行中的问题(张旷成)2008、9.ppt

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高层建筑岩土工程勘察规程执行中的问题-为河南省工程勘察学会所提问题的解答-高规主要起草人张旷成1高规4.2.4条的第一款，一般性勘探孔的深度应进入“预计桩端持力层”或“预计最大桩端入土深度以下不小于3m”两者深度不一致？

n解答：

（1）此条对摩擦型桩的规定，而摩擦型桩有两类：

一为摩擦桩，一为端承摩擦桩，前者完全按桩长控制，即“预计最大桩端入土深度”；而端承摩擦桩，则为“预计桩端持力层”的问题。

两者是可能不一致，假若勘察前不知道是哪一种摩擦型桩，就应满足深者。

n

（2）有关3m值的具体规定，是因桩端不能只达持力层的表面，而应达持力层的临界深度。

临界深度的经验值详见4.2.4和4.2.3-1条文说明。

28.4.1条，复合地基“对勘察等级为甲级的高层建筑拟采用复合地基方案时，须进行专门研究，并经充分论证”。

论证的内容、注意事项、由谁组织论证？

论证结果是否可作为设计依据？

权威性、合法性如何认可？

n解答：

本规程出于慎重、严谨，首先明确复合地基适用于3.0.1条所规定的“勘察等级为乙级的高层建筑”。

由于甲级高层建筑的复杂性，未列入本规程的适用范围之内，若甲级高层建筑要采用复合地基必须进行专门研究，并经充分论证。

n

（1）论证的内容，注意事项：

n主要是复合地基承载力和变形两大主要问题能否满足要求？

n再者是高层建筑主楼与裙房之间的差异沉降如何处理？

（2）由谁组织论证，论证结果是否可作为设计依据？

其权威性、合法性如何认可？

n一般由设计院提出，由建设方组织专家论证，所提意见，并非设计法人一定要全部采纳，最后的决定权还是设计人。

另该条的“并经充分论证”也可以是设计单位本身自己组织本院专家论证。

3规范8.6.2条，场地抗浮设防水位的综合确定问题。

上层滞水和城市内涝引发地下水位局部、临时上升，在确定抗浮设防水位如何考虑？

n

（1）“场地坑浮设防水位”的提法，有不同意见n建筑抗浮设防水位应是建筑基础底板所在地下水层的最高水位；n由于在多层地下水场地可能多个建筑物，而这些建筑工程中有自己的基础埋深，可能涉及不同地下水层，而有不同的抗浮设防水位，因此，并不存在统一的“场地抗浮设防水位”。

本人个人意见（并非规范组的统一意见）n场地抗浮设防水位，应从较大范围的整个场地来考虑而不是以某个场地有不同建筑基础埋深，就有多个抗浮水位。

n在多层地下水条件下，应当首先弄清各层地下水的最高水位。

n场地抗浮设防水位应是各含水层最高水位之最高者。

n场地的最高水位与基础埋深无关，只是计算浮力才涉及基础埋深。

n1.当基础底面处于潜水位层下h处时（图1a），基础底面所受之扬力为Pwhn2.当基础底面处于层相对不透水层顶面下h处时（图1b），P（h1+h）kwn3.当基础底面处于层间潜水层层顶下h处（图1c），Phwn4.当基础底面处于相对隔水层顶面下h处时（图1d），P（h+h3）k1w（Hh4+h）k2w，这里，假设从层底向下即向上贯通的空隙不是同一空隙，前者的空隙为k1，后者的空隙为k2，且k1k2k（当取n为k时，k1k2=n）以策安全。

此时，P（h+h3）k1w（Hh4+h）k2wn5.当基础底面处于承压水层顶面下H处时（图1e），P（H+h）w，即不考虑上部静水压力作用。

（2）关于“上层滞水”的理解和认识:

na它处于包气带中，有可能是处于非饱和土中，它直接与大气相通，是地表水和地下水相互转化的过渡带；nb它是局部隔水层弱透水层上积聚的重力水，因而并没有明确的含水层；nc它虽然具有自由水面，但受局部隔水层所支配，在整个场地往往不具备连续的自由水面，所量得的水位可能是高低不同；nd由于上层滞水是处于包气带之中，因而其水压力总是小于大气压力；ne受气候变化影响，具有季节性和暂时性。

从上述上层滞水的定义和从理论上来看，上层滞水是可不考虑浮力的。

n李广信教授在“浮力计算与粘土中的有效应力原理”（岩土工程技术2003年第2期）一文中对滞水与浮力作了较详细的论述。

认为：

在许多城市中上部粘土层中的地下水位往往以滞水形态存在。

它可能由天然降水和管道漏水等原因所形成。

如图1所示：

图1滞水和潜水中土的孔压与浮力但在实际工程中，上层滞水问题是复杂的。

n广东省佛山市新城区有一条东西向的下穿式隧道，全长590m，在距隧道侧边30m左右有一条河，隧道下的砂层与河床下的砂层相通。

该隧道主体工程已完成。

路面尚未铺设，连续暴雨一直水位陡涨，导致东、西两侧的引道上浮，东侧引道最大上浮29.5cm，西侧最大上浮7.4cm。

后采取压重1756.4cm的砼和底板注浆处理。

原设计抗浮设防水位高程取4.0m，修复设计引道U形槽改取为4.7m，或天然地面下0.5m，框架结构隧道段抗浮设防水位（即最高水位）即按6.0m设计。

n在高规的征求意见第一稿中，曾提出确定抗浮设防水位及浮力计算不考虑“上层滞水”，但后来北京地区有的专家提出，在北京有的上层滞水分布面积很大，遍布整个场地，不考虑可能不行，后来考虑上层滞水的复杂性，将此条取消。

4关于标贯成果、静探成果确定预制桩、预应力管桩的设计参数时，用标贯成果对粘性土、粉土确定侧阻力qs与静探确定的侧阻力qs差别较大。

n解答：

（1）考虑标准贯入试验在国内应用广泛，特别是广东省应用较广，对一些含砾粘性土和砂土中，静力触探有困难时，用标贯或动力触探是一个好的手段。

高规根据广东省标准大直径锤击沉管混凝土管注桩技术规程DBJ/T15-17-96等资料，提出了附录D，用标准贯入试验成果估算单桩竖向极限承载力的两张表，该表的基础是47根打入式预应力管桩或预制桩静载试验对比获得总的极限侧限力（按试桩的p-s曲线取37mm所对应荷载作为总的极限侧阻力）、极限端阻力、单桩极限承载力。

实测值/计算值比值的标准值分别为0.983、1.111和1.042说明总的来看是可行的。

详见8.3.11条文说明。

（2）用实测标贯击数N与粘性土状态（坚硬、硬塑、硬可塑、软可塑、软塑、流塑）的关系是根据工程地质手册第三版P238的N（手）与粘性土液性指数IL的关系经调整获得的N（手）35N（机）30IL11-0.750.75-0.500.50-0.250.25-00土的状态流塑软塑软可塑硬可塑硬塑坚硬N（手）与粘性土IL的关系表1原表注：

1、适用于冲积、洪积的一般性粘性土。

2、N（手）是用于手拉绳方式测得，N（机）是自动落锤方法测得,后者较前者为低。

3、换算关系为N（手）=0.74+1.12N（机），适用范围2N（机）23表中N（机）是根据原表注3换算得出，即N（机）=（3）、经试算发现，按高规附表D.0.1-1极限侧阻力qsis中，按实测标贯击数N对粘性土极限侧阻力的分档所算得的极限侧阻力偏低很多，尤其是修定后的建筑桩基技术规范JGJ94-2008的极限侧阻力又有所提高。

经初步论证分析建议调整如下表：

液性指数IL状态标贯击数N建议调整的qsuk现行94桩规按IL确定的qsu1-1.5流塑1-210-2021-361-0.75软塑2-420-4036-500.75-0.50软可塑4-640-6550-660.50-0.25硬可塑6-1265-8066-820.25-0硬塑12-2380-10082-912391-101粘性土按标贯N与极限侧阻力标准值qsis对比（预制桩）表2表中未包括淤泥及淤泥质土，其值亦需调整，初步建议，对淤泥和淤泥质土不再以N值分档，按现行桩规直接提qsuk值。

现随机抽出三个工程6组一般粘性土既作了土分析，又作了标贯试验的IL和N标准值，严格按插入法，求出以现行桩基规范，高规表D.0.1-1，调整后状态分挡和极限侧阻力qsuk，并附了原勘察报告最后建议的qs值2，以资对比如表3粘性土IL按和按N值所得极限侧阻力对比表3注：

1、n1为物性指标的频数，n2为标贯N的频数，均为标准值。

2、原报告所提qs均为特征值，乘以2后，变为极限值。

从表3的对比可以出：

n按高规表D.0.1-1所求得极限侧阻力qsuk较按现行桩基规范以IL所示得的qsuk普遍偏低，有的偏低很多，需要修改；n按本人初步建议N值状态分档及相应qsuk（表2）与现行桩基规范所示得qsuk基本接近，但还需更多资料加以校核；n目前勘察报告所提侧阻力建议值，普遍偏低，值得注意；n第5组系淤泥质粘土，若按淤泥质土查表D.0.1为1826kpa.（4）关于粉土的侧阻力，按现行勘察规范或桩基规范，均是以孔隙e来划分密实度，由于粉土取土保持原状困难，现行广东省地基规范DBJ15-31-2003规定，按标准贯入试验击数N划分密实度，划分标准极限侧阻力对照如下表1JGJ94-942JBJ15-31-20033GJ72-20044BJ/T15-17-96密实度划分qsukNqsuk=2qsNqsukNqsuk=2qs松散N52-416-24稍密e0.9（26-46）N51022-445-1020-404-724-4022-44中密0.75e0.9（46-66）N51544-6410-1540-607-1840-7042-64密实e1564-8615-3060-8064-8530-5080-100有关规范粉土密实度划分标准及极限侧阻力对照表表4注：

1、建筑桩基技术规范2、广东省标建筑地基技术规范3、高层建筑岩土工程勘察规程。

4广东省标准大直径锤击沉管混凝土灌注桩技术规程。

5、表中qsuk带有括号者为修定后的建筑桩基规范JGJ94-2008的数值。

n从表4可看出,标准1对粉土密实度分三档提出相应极限承载力,表中2、3、4三本标准按实测标贯击数划分为三档所规定的qsuk与标准1基本一致。

而按标贯实测击数N划分粉土密实度的标准，2、3标准相同，标准4有所不同，现以一个工程实例来验证分析，见表5粉土按e和按N所得极限侧阻力对比表5注：

表中土的物理力学指标中，除与Ip为平均值外，其余均为标准值初步建议按标贯实测击数划分粉土密实度和极限侧阻力的标准修定如下表：

密实度划分Nqsuk稍密e0.91-425-45中密0.75e0.94-745-65密实e30Mpa，介于二者之间可内插取值。

（3）现设定桩径d=2.0m，以高规和桩规两种方法进行对比：

n按高规计算时Quk=urqsrhr+qprApn当frk=5Mpa时，查表qsir=300kPaqpk=3000kPan当frk=15Mpa时，查表qsir=800kPaqpk=9000kPan当frk=30Mpa时，查表qsir=1200kPaqpk=1800kPan按桩规计算时，按上述简比后的公式Qrk=frkd2/4rn对比计算如表8frk=5MPa桩规hr/d0.512345678Quk125561492318535212062324824662256042607526704高规hr1246810121416Q，uk113101319516965207352450528275320453581539585Quk/Q，uk1.1111.1311.0931.0230.9490.8720.7990.7280.675frk=15MPa桩规hr/d0.512345678Quk376994476855606636176974473985768127822680111高规hr1246810121416Q，uk3330138327483805843368486785388859198644108697Quk/Q，uk1.1321.1681.1491.0891.0180.9420.8670.7930.737frk=30MPa桩规hr/d0.51234Quk5183656549848239424898018高规hr12468Q，uk640887162886707101786116867Quk/Q，uk0.8090.7890.9780.9260.839桩规与高规当d=2.0m时Quk计算对比表86表3.0.1中甲级高层建筑30层以上，是指地面以上30层，还是包含地下室的层数？

高低层连体建筑，设后浇带的建筑是否是连体建筑；高低层层数差，高层与纯地下车库只设后