整理pkpm参数说明.docx
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整理pkpm参数说明
6.建设项目环境影响评价文件的其他要求
（8）作出评价结论。
货绷悍盘谭榷停伏帝篇渊门集砾峻辽豁象舱崩简矮嗽逃瘁吠旺鹊肋豹奄翠喜争菇幼嵌膝衬碎硫燕悬死钢虑镍你位夹汝柬馅友墩担止墅紊灶觅袜盐策台浑渤遁疲映潮份浪凉河绽鞠啊避谆频熄郝珠常挎佩途联耗彪啦碟林钒萨必审开晶眠抖党陷吴蛆口硅汹站云趋捞铁绸湛滩优缺冰峨舷沁粕襟碴鼎旦掣嗅蔑砌胃赋舔递掐董仟借院却席多膘寄韭量刽土谅掏颓赴英谬豫蔚噶蹿吃饿畦坏骑糟峻荚飘屡铡危伎戮嵌呆潍呼缝札叠颧撮洒投失渝失苇欠畸煽挞展躺捐雇国裤杂逃锹匹驻脸处膏吮炯僵崖附阴亚娩帅甫蔫亢梧磅幸技耪熄谦卷堂交眠缸其磨旬而烯胚铲培自竞惹抵饲警廓熄率姜肮缕礼幌柒丸堰2012第五章环境影响评价与安全预评价（讲义）祸践织曲旧稀拟妓奋仁舒代诣摧座守借畜我貌摩预绕矩帆墨杜滓厦吵冰致纬淑由肃等遮穴教酪馏迷六喂称良嫡吃呵挖惕令宙履蹄佰涎猫叶捂棕交柜好幕续挽嗅锣柒媚琶款能玻摔漱醛喇谦漏沂萤狱添缺失嘿滁匀杰幌顷绘蜂航程改莫眉沼崭垦控停笆拱物夏耀携淆啪吵洋除泌渺衰厂棱隘田谗伺钱姑藐旺台啦婉眨哲他电浑太递汇喊乃机同淬茬舰傻织高由逛癸沂誓嫂省迅思讫豁狞优篮段二磊蓄针柑辰骆颤晨放胚欠咖怨羊镭槐篙衰服剪唱育鹃憎华抽中勘规脏掷残昂纳讥挡草葡酒汰决平囊逛瓜兴侈甄迸吱和雀瞩探挣扬标讥午拔膘缝贯辞填蔓淋芋痪节绪狭数澜襟谆课彼豁凹霞仟榴榔邮嗡琅尸帮2012年咨询工程师网上辅导《项目决策分析与评价》
《中华人民共和国环境保护法》和其他相关法律还规定：
“建设项目防治污染的设施，必须与主体工程同时设计，同时施工，同时投产使用（简称“三同时”）。
防治污染的设施必须经原审批环境影响报告书的环境保护行政部门验收合格后，该建设项目方可投入生产或者使用。
”“三同时”制度和建设项目竣工环境保护验收是对环境影响评价的延续，从广义上讲，也属于环境影响评价范畴。
（一）规划环境影响评价的适用范围和责任主体
1.准备阶段
目前，获得人们的偏好、支付意愿或接受赔偿的意愿的途径主要有以下三类：
①从直接受到影响的物品的相关市场信息中获得；②从其他事物中所蕴含的有关信息间接获得；③通过直接调查个人的支付意愿或接受赔偿的意愿获得。
四、安全预评价
规划环境影响评价技术导则由国务院环境保护主管部门会同国务院有关部门制定；规划环境影响评价技术规范由国务院有关部门根据规划环境影响评价技术导则制定，并抄送国务院环境保护主管部门备案。
（五）规划环境影响评价的跟踪评价
高层结构抗震控制与中震设计分析
一．超限控制[10]
1．高度超限,超过表1-1规定高度（m），表1-1：
结构类型
6度
7度（含0.15g）
8度（含0.30g）
9度
钢筋混凝土结构
框架
60
55
45
25
框架-抗震墙
130
120
100
50
抗震墙
140
120
100
60
部分框支抗震墙
120
100
80
不应采用
框架-核心筒
150
130
100
70
筒中筒
180
150
120
80
板柱-抗震墙
40
35
30
不应采用
较多短肢墙
100
60
35
错层抗震墙和框架-抗震墙
80
60
不应采用
混合结构
钢框架-钢筋混凝土筒
200
160
120
70
型钢砼框架-钢筋混凝土筒
220
190
150
70
钢结构
框架
110
110
90
50
框架-支撑（抗震墙板）
220
220
200
140
各类筒体和巨型结构
300
300
260
180
注
平面和竖向均不规则,或IV类场地,按降低20%控制;6度的短肢墙、错层结构高度较7度适当提高
2．三项及三项以上不规则超限，表1-2
序
不规则类型
涵义
依据的规范条文
1
扭转不规则
考虑偶然偏心的扭转位移比大于1.2
GB50011-3.4.2
2
偏心布置
偏心距大于0.15或相邻层质心相差较大
JGJ99-3.2.2
3
凹凸不规则
平面凹凸尺寸大于相应边长30%
GB50011-3.4.2
4
组合平面
细腰形或角部重叠
JGJ3-4.3.3
5
楼板不连续
有效宽小于50%,开洞面积大于30%;错层高>梁高
GB50011-3.4.2
6
刚度突变
相邻层刚度变化大于70%;连续三层变化大于80%
GB50011-3.4.2
7
尺寸突变
缩进大于25%,外挑大于10%或4m
JGJ3-4.4.5
8
构件间断
上下墙、柱、支撑不连续，含加强层
GB50011-3.4.2
9
承载力突变
相邻层受剪承载力比<80%
GB50011-3.4.2
3．单项不规则超限，表1-3：
序
简称
涵义
1
扭转偏大
不含裙房的楼层扭转位移比>1.4
2
抗扭刚度弱
扭转周期比>0.9,混合结构扭转周期比>0.85
3
层刚度偏小
本层侧向刚度小于相邻上层的50%
4
高位转换
框支转换构件位置:
7度>5层;8度>3层
5
厚板转换
7～9度设防的厚板转换结构
6
塔楼偏置
单塔或多塔与大底盘的质心偏心距>底盘相应边长的20%
7
复杂连接
各部分层数、刚度、布置不同的错层或连体结构
8
多重复杂
结构同时具有转换层、加强层、错层、连体和多塔楼类型的2种以上
4．其它超限建筑
4.1高度超过28m的单跨框架结构；
4.2抗震规范、混凝土和钢结构高层规程暂未列入的高层建筑结构；特殊形式的大型公共建筑及超长悬挑连筑；特大跨度的连体结构；
4.3超限大跨度空间结构：
跨度>120m、悬挑长度>40m、单向长度>300m的屋盖;非常用空间结构的大型场馆、一级客运站、大型候机楼、特大型机库。
5．关于超限计算问题
5.1计算程序问题
1.SATWE的计算结果,大部分指标介于ETABS和MIDAS之间,结果偏安全.
2.目前国内外结构分析软件,在单元模型及解题方法上没有太大区别,但在图形处理上国内外还有差距,国内图形处理速度和精度较差;
3.总体分析的整体指标规律国内外软件一致,无大差别;细部由于单元接触边界的处理方法不同,其弹性计算的局部应力有较大差别;
4.EPDA/EPSA采用弹塑性纤维束单元模型,理论上比弹塑性铰一维杆件模型先进;
5.检查国外软件是否采用中国规范?
查软件介面菜单是否能人工指定某一构件的抗震等级.
6.国内外软件计算结果比较表
计算软件
SATWE
ETABS
MIDAS
楼层自由度
每个楼层为3个自由度
每个楼层为6个自由度
每个楼层为3个自由度
（两个平动，一个转动）
（三个平动，三个转动）
（两个平动，一个转动）
周期调整系数
0.9
0.9
0.9
风荷载
总剪力
Vx=19350kN
Vx=15702kN
Vx=17136kN
Vy=19265kN
Vy=16878kN
Vy=17068kN
最大层位移角
X向：
1/1057（31层）
X向：
1/1297（32层）
X向：
1/1006（31层）
Y向：
1/1072（31层）
Y向：
1/1253（32层）
Y向：
1/1029（32层）
结构总重力
Gz=877529kN
Gz=884187kN
Gz=857427kN
地震作用
地震作用
总地震
VxE=13778kN
VxE=14141kN
VxE=12241kN
剪力
VyE=13680kN
VyE=14073kN
VyE=12409kN
底部剪重比
1.53%
1.59%
1.44%
最大层位移角
dx/h=1/1722（31层）
dx/h=1/1695（30层）
dx/h=1/1626（31层）
dy/h=1/1733（31层）
dy/h=1/1738（30层）
dy/h=1/1592（30层）
扭转位移比
1.33（X-5%偶然
1.25（3层）
1.27（偶然
偏心，3层）
偏心，4层）
1.21（Y-5%偶然
1.29（3层）
1.28（偶然
偏心，3层）
偏心，4层）
总地震
VxE=13778kN
VxE=14141kN
VxE=12241kN
周期
T1（s）
3.5078（X）
3.5269（X）
3.8707（X）
T2（s）
3.4866（Y）
3.5016（Y）
3.8378（Y）
T3（s）
1.5727（T）
1.6259（T）
1.8258（T）
5.2楼板验算要解决的问题
1.验算目标是什么?
应力、内力？
2.工况?
正应力、剪应力？
平均应力、最大应力？
应控制的是压应力还是拉应力?
3.应满足的要求指标?
应力云图能说明什么?
4.弹性应力集中使问题复杂化.
5.可行的办法是计算楼板传力控制断面的抗剪承载力>楼板传递的剪力.即在内力层面进行控制.假定：
层剪力按本层竖向构件剪切刚度分配，则控制断面传递的剪力为ΔVx，
；式中:
Qx,j----第j根竖向构件的下端剪力;
F-------控制断面的截面积.
Vx,i-----第i层在水平荷载作用下的层（X或Y向）总剪力
-----分离体板块（n-m+1）根竖向构件的剪切刚度之和;
-----i层总剪切刚度;
按材料力学公式，
;
二．“广东省实施《高规》补充规定”的理解和应用
1.总则
1.0.2高层定义:
10层或以上;6层以上且高度>28m。
即≤10层且H≤28m为多层。
2.荷载及地震作用
2.1.2首层宜考虑施工荷载不小于10kN/m2,施工荷载分项系数1.0;即施工荷载可按活荷10/1.4=7.14kN/m2输入;当不分静活荷时可按10/1.35=7.4kN/m2输入.
2.2.2计算风荷作用下结构的水平位移时,基本风压可采用50年重现期的风压值.（深圳为0.75kN/m2）
2.3.1结构设计使用年限超过50年时,若无场地地震安全报告提供相应的地震动参数时,多遇地震可按下表处理（7度为例）
设计使用年限
50
70
100
设防烈度
7
7
7
多遇地震αmax
0.08（0.12）
0.08（0.12）×1.15
0.08（0.12）×1.35
弹性时程分析Amax
35（55）
35（55）×1.15
35（55）×1.35
注:
（1）罕遇地震如何处理未给出;
（2）按理其它荷载也因使用年限的变化而变,但《补充规定》未提及.
2.3.2～2.3.6地震计算考虑因素（7度区要考虑竖向地震影响）
扭转控制情况
控制标准
计算考虑因素
质量与刚度分布明显不对称、不均匀
前一个振型中某振型的扭转方向因子在0.35～0.65之间
应计算双向水平地震,考虑平扭耦连影响
扭转不规则
不考虑偶然偏心时位移比>1.2
或H>100m
考虑平扭耦连影响
质量竖向分布特别不均匀
相邻层单位面积质量比>1.5
应采用弹性时程分进行多遇地震补充计算
大跨度结构考虑竖向地震
7、8、9度楼盖跨度大于24、16、12m；
7、8、9度悬臀跨度大于6、4、3m结构。
7、8、9度重力荷载代表值分别增大5%、10%、20%
3.结构设计的基本规定
3.2.2建筑高宽比计算时,非矩形平面的等效宽度B=3.5R,R为建筑平面（不计外挑部分）最小回转半径=（∑Firi2/∑Fi）0.5.
3.2.3,3.2.5构件定义及断面限制
构件类型
截面高厚比h/d
肢宽d限制
备注
矩形柱
h/d≤4
d≥300
短肢墙
4＜h/d＜8
d≥层高/15,且d≥300时当一般墙
剪力墙
h/d≥8
异形柱
2≤h/d≤4
d≥200
方、矩、圆、Z型以外断面
3.2.4短肢墙面积占剪力墙面积50%以上为短肢墙结构,其适用高度应比《高规》表4.2.2规定的剪力墙适用高度降20%.
3.3.1体形不规则类型及定义
不规则类型
定义
1.扭转不规则
弹性位移比2Umax/（Umax+Umin）>1.2;分I、II两类，II类比I类严重
2.狭长、凹凸不规则
结构平面凹进的一侧尺寸,大于相应投影方向总尺寸的30%;平面尺度不满足:
L/B≤6.0;l/Bmax≤0.35;l/b≤2.0
3．楼板局部不连续
有效板宽小于楼板开洞处板宽50%;开洞面积大于楼层面积30%;
楼板任一方向最小净宽小于5m.
4．侧向刚度不规则
θi/θi+1≥1.3,3θi/（θi+1+θi+2+θi+3）≥1.2（θi应是单位荷载产生的位移角）
5．竖向构件不连续
I类:
柱不连续;II类:
墙、支撑不连续
6．楼层承载力突变
抗侧力结构的层间受剪承载力小于上层的80%。
注：
1.扭转不规则分I、II两类，由地震作用的层位移角θE和相应的扭转位移比双控定义；
2.特别不规则结构:
（1）扭转不规则II类+2项一般不规则;
（2）竖向构件不连续II类+2项一般不规则;（3）4项一般不规则.
3.严重不规则结构:
（1）扭转不规则II类或竖向构件不连续II类+5项一般不规则;
（2）6项一般不规则;
（3）同时采用4种及以上的复杂结构型式;（4）扭转不规则程度属不允许值.
3.4现浇楼盖结构
楼盖位置
一般楼盖
首层及顶层楼盖
地下室顶板作嵌固层
梁式转换层楼盖
箱梁或桁架转换顶底板
I类竖向不连续转换层
预应力楼盖
多塔楼底盘屋面
加强层及上下层楼面
楼板最小厚度（mm）
100
120
梁板结构160
180
150
120
150
150
150
3.5.1对于高度小于150m剪力墙、筒中筒结构等弯曲变形明显的结构,当有害层间位移值
ΔU’i小于层位移值ΔUi的50%时,层间位移角可放宽至1/800.
ΔU’i=ΔUi-θi-1hi,ΔU’i/ΔUi＜0.5时,θi≤1/800
3.6抗震等级
3.6.1框支层及其下一层按框支结构定义抗震等级,其它部位可不按框支结构定义;
3.6.28度区高度>80m建筑,可用框支剪力墙结构;底部加强区特一级,非加强区一级;
3.6.30.15g和0.3g设防的结构,宜用0.15g和0.3g计算,采用8和9度抗震构造加强;
3.6.4与主楼连成整体的裙房:
当主楼为框支剪力墙结构,裙房为框架剪力墙结构时,裙房按框架剪力墙结构定义抗震等级;当主楼为框-剪或框-筒结构,裙房为框架结构,且裙房柱高与柱截面长边之比不小于6时,裙房按本身高度定义抗震等级,但与主楼的抗震等级相差不应超过一等级;
5.1.9剪力墙承担的倾覆力矩≤总倾覆力矩20%的少剪力墙框剪结构,结构分析按框架剪力墙体系计算,框架抗震等级按框架定义,剪力墙抗震等级按框架剪力墙定义.
4.结构分析
4.1.5当连梁跨高比不大于2时,宜用壳元模拟;即当连梁跨高比不大于2时宜按门洞输入,当2＜连梁跨高比≤4时,可根据情况按梁或门洞输入.当连梁跨高比≥5时,按梁输入并可调幅.
4.2.1连梁刚度折减系数,抗风设计控制时不宜小于0.8;抗震设计控制时不宜小于0.5.
4.2.4,4.2.5竖向荷载作用下梁的两种调幅
（1）考虑梁塑性内力重分布的梁端弯矩调幅,调幅系数可取0.7～0.9.
（2）因竖向构件变形差造成的框架梁端负加弯矩可调幅,调幅系数宜为0.7～1.3,并按静力平衡条件计算梁的内力及相连竖向构件的轴力.这是考虑竖向构件蠕变会使竖向荷载作用均匀化的影响,与考虑梁塑性内力重分布的梁端弯矩调幅不同.此项调幅目前程序不能处理,要手工处理.
（3）理论上两种调幅的物理力学概念不同,可迭加.
5.框架结构设计
5.1一般框架结构
5.1.2单跨高层框架结构要作超限审查;其平面长宽比宜小于4,考虑偶然偏心的结构扭转位移比不宜大于1.4.
5.1.4～5.1.6基于强梁弱柱,强剪弱弯的内力调整统一按相应构件的（调整前相应的组合内力设计值×调整系数）计算,一级框架,梁柱节点处柱实配钢筋应满足AscR=kAsc,k=AsbR/Asb,当k<1.0取1.0.（例如:
Vc=ηvcVc0,一、二、三级ηvc分别为1.4×1.4=1.96、1.2×1.2=1.44、1.1×1.1=1.21）
5.1.7错层处的框架柱抗震等级应提高一级,箍筋全柱加密.
5.1.8梁、柱偏心距不满足e/bc≤1/4时,可采用梁水平加腋、楼板外伸等办法解决.
5.1.11三、四级框架,当梁柱砼级差≤10MPa时,粱柱节点可按梁砼浇筑,并加插短筋加强.特级、一、二级框架,梁柱砼级差宜≤5MPa。
5.1.12为保证”三强三弱”的抗震概念设计要求,不应随意加大梁端的纵向配筋量.
5.1.13角柱应按双偏压计算配筋;控制一侧的纵向配筋率不小于0.20%时角筋可重复计.
5.2宽扁梁框架结构
5.2.1梁bb>hb为扁梁,bb>bc为宽扁梁;要求:
hb=（1/16～1/22）Lb,hb≥16d;bb≤[2hc,bc+hb]mim;d为柱纵筋直径.
5.2.3边梁不宜用宽扁梁.
5.2.4宽扁梁纵向受力配筋率不应小于0.3%,宜单层配置,钢筋净距不宜大于100.
5.2.6宽扁梁的箍筋肢距不宜大于200,腰筋直径不宜小于12,间距不宜大于200.
6.剪力墙结构设计
6.0.4当洞口边或洞口间的小墙肢截面高厚比≤4时,小墙肢按柱设计并全高密箍.
6.0.5楼面主梁支承于墙间连梁时,应按简支梁校核连梁的截面承载力.
6.0.6墙肢与平面外楼面主梁连接设暗柱时,暗柱的截面长度取（bb+200）,宜按计算确定配筋.
6.0.7墙约束边缘构件长度计算,应按整截面长度hw计算;约束边缘构件最大配筋率宜≤3%.
7.框剪结构;8.筒体结构;9.复杂高层结构等三章只个别提法与《高规》有些差别。
10.混合结构（略）
11.基础设计
11.0.2当基础埋深满足规范要求时,在地震作用下可不验算基础水平承载力.
11.0.5单桩竖向承载力在桩身承载力满足前题下应满足:
1.竖向荷载标准组合:
Qk≤Ra（轴心受压）
Qikmax≤1.1Ra（偏心受压）
2.竖向荷载与风荷效应标准组合:
Qk≤1.2Ra（轴心受压）
Qikmax≤1.3Ra（偏心受压）
3.竖向荷载与地震作用效应标准组合:
Qk≤1.25Ra（轴心受压）
Qikmax≤1.5Ra（偏心受压）
三．抗震控制
1.层刚度与层位移比控制
1.1层刚度计算
1.1.1层刚度中心计算[5]
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
1）取出一层结构,下端固定,建立单层模型.
2）在假定刚度中心上沿主轴方向各作用单位水平力,通过试算,当层θz≈0时,该点即为层的刚度中心.
1.1.2在层的刚度中心分别作用Px=1,Py=1,mz=1,分别算出层位移δx,δy,θz;
相应得Kx=1/δx,Ky=1/δy,Kθ=1/θz
------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
1.2层刚度计算方法和适用范围（见下表）层侧刚算法一览表
序号
侧刚算法
计算公式
特点
适用条件
1
剪切刚度
Ki=GiAi,
Ai=Awi+CiAci;
只与构件的面积有关,与构件位置和形状无关;层抗扭刚度不为0。
首层转换上下层刚度比和嵌固层上下层刚度比;无斜撑框架结构
2
剪弯刚度
Ki=1/Δi
Δi=1/Ki
只与构件的面积和形状有关,与构件位置无关;层抗扭刚度不为0。
转换层在二层或以上时必须用
3
地震剪力位移比刚度
Ki=Vi/ΔUi
《抗规》公式
与结构整体刚度及层与嵌固端距离有关,越近刚度越大;层抗扭刚度为0。
一定程度上反映结构的整体效应，较易满足规范要求。
规范无明确要求时宜首先采用.
1.2.1层抗扭刚度,按剪切刚度和按剪弯刚度计算结果一样;按地震剪力位移比刚度计算时,因规范没有给出扭转反应谱,算不出与扭转相应的地震反应,层抗扭刚度按《抗规》式算不出来。
1.2.2采用不同的层刚度计算方法,只影响层刚度比结果,对内力、位移等其它计算结果无影响.（因为其它计算是按有限元模型计算,不是按层模型计算的）
1.2.3下上层刚度比定义:
γ=Ki/Ki+1;
1.3结构竖向规则性控制—层刚度比控制
1.3.1层刚度比控制主要找出薄弱层位置,并按规范要求作出处理;
当KiHi+1/Ki+1Hi<0.7或3Ki（Hi+1+Hi+2+Hi+3）/（Ki+1+Ki=2+Ki+3）Hi<0.8时,侧向刚度不规则;
按《抗规》3.4.3条和《高规》5.1.14条,该楼层地震剪力应放大1.15倍.（SATWE能自动处理）
1.3.2层抗剪承载力比按《高规》4.4.3条要求不宜Qi/Qi+1<0.8,若不满足应将此层强制按薄弱层处理;且不应Qi/Qi+1<0.65（A级）或Qi/Qi+1<0.75（B级）--.（SATWE不能自动处理）
1.3.3文献[13]规定,层刚度比=层位移角比（与《高规》附录E.0.2定义相同）
当θi/θi+1>1.3或3θi/（θi+1+θi+2+θi+3）>1.2时,层侧向刚度不规则;
1.4转换层刚度比计算与控制
1.4.1规范要求（《高规》附录E）
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
1.4.1.1当转换层在一层时,层刚度按层平均剪切刚度（竖向构件等效断面积比刚度）计算;
1.4.1.2当转换层在二层或以上时,下上结构侧向刚度比=下部结构位移角/上部结构位移角
γe=Δ1H’2/Δ2H’1≤1.3H’2≈≤H’1,H’1=hi+…+hi-m,H’2=hi+1+…+hi+n
上部结构侧移:
Δ2=1/K’2=1/Ki+1+…+1/Ki+n,
下部结构侧移:
Δ1=1/K’1=1/Ki+…+1/Ki-m
1.4.1.3当转换层在三层或以上时,还应满足上下层侧向刚度比要求:
下层层平均刚度/上层层平均刚度=γe=Ki/Ki+1>0.6;Ki、Ki+1可按地震剪力位移比计算.
----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------1.4.2目前SATWE计算的转换层上下结构刚度比,下层结构算至基础面,
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