毕业设计陶瓷废水设计.docx
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毕业设计陶瓷废水设计
1绪论
1.1设计的目的和意义
了解陶瓷生产废水中污染物特征及其环境危害性，掌握目前处理陶瓷生产废水的主要技术路线和工艺流程，分析设计任务给定的陶瓷生产废水水质、水量特点及其排放规律，根据其特点并结合陶瓷生产废水处理方法设计一套生化结合物化的综合工艺进行处理，处理规模达到300吨/天。
分析该工艺处理陶瓷生产废水的可行性，根据设计步骤计算处理设施的尺寸，按照工程规范绘制工程图。
设计的处理设施能够达到相应的排放标准，可作为一般陶瓷生产废水处理工程设施的技术参考。
1.2陶瓷废水工程设计的背景及投资的必要性
随着近些年来建筑业的发展,对建筑陶瓷的需求量也日益增大,建筑陶瓷的快速发展,仅珠江三角洲的佛山地区现有近400家陶瓷厂,规模较大的也有100多家,主要分布在佛山、南海、顺德、高明等市。
由于陶瓷生产行业废水排放量大,增多悬浮物含量高,而且还含有一定的重金属污染物,不对其进行有效的控制,对水环境将产生相当大的环境威胁[1]。
在生产陶瓷的过程中会产生一部分泥浆废水,废水中的悬浮物主要是粒径<150μm的固体颗粒,其中具有很强的分散性且粒径<10μm的微细颗粒比例很大。
由于各陶瓷厂管理水平差异较大,车间布局乃至排水管道、沟渠的坡度、长短不同,造成各厂之总排水口陶瓷废水的悬浮物浓度普遍为1000～1×104mg/L左右,淤塞市政管道,污染水体,必须治理。
如果不对其进行有效的控制,将会对周边水环境造成很大的威胁。
到目前为止,随着人们环保意识的加强,许多大型陶瓷厂将废水集中处理作为生产用水加以循环利用,甚至做到生产污水的零排放,既可以降低生产成本,又保护了水资源。
1.3陶瓷废水的特征
不同的生产工艺,不同的产品,废水的成分也不同,但大多都含有长石、石英砂、滑石、黑泥、白泥、釉料等污染物,其污染因子及水质指标如下:
pH：
6～6.5;SS:
500～5000mg/L;CODCr:
120～180mg/L;石油类:
5mg/L左右;Zn2～20mg/L。
可见最主要的污染因子便是悬浮物（SS）,因此只要对ss进行有效削减,其余各污染因子浓度便能随之被控制在排放标准之内,实际上是对含高悬浮物高浊度水的处理。
陶瓷废水的各种固体物质构成了其污染物最明显的部分,大颗粒悬浮物可在重力作用下沉降,细微颗粒包括悬浮物和胶体颗粒,是造成水浊度的根本原因。
所以这类废水具有排放量大、悬浮物含量高且夹带一定量的重金属污染物等特点。
且有较明显的自然絮凝作用，因悬浮颗粒多为无机粒子，沉积物含水率低，流动性差，在调节池内就很易产生沉淀物，沉淀物粘结性大还容易结块不易清理。
1.4陶瓷废水的产生及处理原理
陶瓷行业废水主要产生于生产过程中的球磨（洗球）、压滤机滤布清洗、施釉（清洗）、喷雾干燥、磨边抛光等工序。
另外在原料运输洒落及厂内地面粉尘被雨水冲刷时也带来一定的高浊度、高悬浮物废水。
不同的生产工艺,不同的产品,废水的成分也不同,但大多都含有长石、石英砂、滑石、黑泥、白泥、釉料等污染物,其污染因子及水质指标如下:
pH:
6～6.15;SS500～5000mg/L;CODCr120～180mg/L;石油类5mg/L左右;Zn2～20mg/L[2]。
可见最主要的污染因子便是悬浮物（SS）,因此只要对SS进行有效削减,其余各污染因子浓度便能随之被控制在排放标准之内,实际上是对含高悬浮物高浊度水的处理。
陶瓷废水的各种固体物质构成了其污染物最明显的部分,大颗粒悬浮物可在重力作用下沉降,而细微颗粒包括悬浮物和胶体颗粒,是造成水浊度的根本原因。
而陶瓷粘土胶体离子因SiO2粒子吸附SiO2-3而带负电,它们的去除只能有赖于破坏其细分散或胶体的稳定性。
所以说混凝过程是陶瓷废水处理的必须过程,通过加入一定的无机多价金属盐类（如铝盐）,中和胶体的ξ电位使胶体颗粒脱稳而相互碰撞、接触被沉淀。
目前常用的陶瓷废水絮凝剂有硫酸铝（A12（SO4）3）、硫酸铁（FeSO4）、聚合氯化铝（PAC）等，特别是聚合氯化铝（PAC），是当前主要的无机高分子絮凝剂。
因其适用范围广、沉降速率大、处理能力大、成本低而深受用户的欢迎。
但是陶瓷废水中含有较多的难以沉降的胶体，总体效果仍有缺陷。
为了增加絮凝效果，需对聚合氯化铝（PAC）进行改性，在聚合氯化铝（PAC）溶液中引入其它基团[3]。
本设计的目的就是通过对聚合氯化铝（PAC）的合成，及对其进行改性，使其对陶瓷废水具有良好絮凝作用。
采用以混凝沉淀为主的综合处理工艺处理陶瓷生产废水和生活污水具有工艺简单、技术成熟、易控制、启动运行方便、处理效果好等优点。
针对废水的水质及污染物的特征，在工艺设计及运行控制方面采取的技术改进措施使整体工艺的高教运行成为可能。
1.5设计任务
废水来源:
（1）球磨机浆料中直径细小不合格浆料,洗球水;
（2）各车间粉尘、废料、冲压废料等。
目的：
将泥渣沉淀下来,上层清液回用于球磨及车间用水,同时满足环保要求。
1.5.1水量、水质状况
某工厂陶瓷废水排放量300m3，设计进出水水质为
表1.1：
水质与出水排放标准值
项目
pH
CODCr
BOD5
SS（mg/L）
进水水质
6－8
200
90
800
排放
6～9
≤100
≤40
≤20
要求处理出水水质达到《污水综合排放标准》（GB8978-96）的一级标准,回用水质达到《城市污水再生利用城市杂用水水质》（GB/T18920－2002）中洗车用水标准设计。
1.5.2设计依据
（1）《中华人民共和国环境保护法》
（2）广东省《水污染物排放限值》（DB44/26-2001）
（3）《给排水设计规范》
（4）《建筑结构荷载设计规范》（GBJ9—87）
（5）《给水排水工程结构设计规范》（GBJ69—84）
（6）《环境工程手册》
（7）《混凝土结构设计规范》（GBJ11—89）
（8）《低压配电装置及线路设计规范》（GB50054—95）
（9）《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》（GB50060—92）
1.5.3设计原则
（1）认真惯彻执行国家关于环境保护的方针政策，遵守国家有关法规、规范、标准。
（2）根据污水水质和处理要求，合理选择工艺路线，要求处理技术先进，处理出水水质达标排放。
运行稳定、可靠。
在满足处理要求的前提下，尽量减少占地和投资。
（3）设备选型要综合考虑性能、价格因素，设备要求高效节能，噪音低，运行可靠，维护管理简便。
（4）废水处理站平面和高程布置要求紧凑、合理、美观，实现功能分区，方便运行管理。
（5）设计范围
本设计包括工艺、建筑结构、电气系统、概算等专业的设计说明及图纸。
2污水处理工艺选择及说明
从生产过程中排出的生产废水和厂区排放的生活污水经格栅去除较大的漂浮物进入调节池,在调节池中靠压缩空气的搅拌作用进行水质均衡,然后泵入混凝沉淀系统。
混凝采用泵前加药,水泵叶轮的搅拌作用使混凝剂与废水进行充分混合,靠混凝剂的电中和、压缩双电层和吸附架桥作用,使废水中的细小悬浮物和一些大分子有机物脱稳凝聚成小“矾花”,在反应池中小“矾花”经相互碰撞结合成较大的絮凝体,在后续的沉淀池中沉降分离。
混凝出水在净水器中进一步净化,出水部分回用于生产,部分排放。
沉淀池和净水器产生的污泥依次经过浓缩、脱水,产生的泥饼外运卫生填埋[4]。
图2.1污水处理工艺流程图
2.1单元处理工艺技术设计
（1）格栅:
该工艺设计中分两个格栅:
一级格栅和二级格栅。
其中一级格栅为粗格栅,设置在调节池前属于土建部分,主要用来去除大颗粒的悬浮物;二级格栅为细格栅,设置在吸附池之前（即进入一体化设备之前）,主要用来去除较小颗粒的悬浮物,避免过多的大粒径的悬浮物进入设备之后影响设备的正常运行。
（2）调节池:
该处理单元属于土建部分,设计为曝气式调节池,主要的目的为:
a调节进入设备的污水量,使得进入设备的污水量基本是一个定值,从而保证后续设备的正常运行；
b利用曝气式调节池以避免过多的污泥沉积在池底,导致潜污泵不能正常运行；
c进水高质量浓度ss有利于混凝沉淀。
由于生活污水的特殊性,一般调节池的停留时间设计为24小时。
调节池的容积可根据不同的生活的人口数目的不同,单独设计。
通常情况下,容积（V）=人头数（N）×人均用水量（C）×24[5]。
2.2调节池曝气调节的作用
一般情况下，在处理工艺中设置调节池的作用是调节废水的水量、均衡废水水质，以保证后续处理单元有一个稳定的运行状况和效果。
在本处理工艺中，调节池曝气的作用为强化水质均衡，使陶瓷废水和生活污水得到充分混合增加悬浮物和废水中有机物的接触机会，有利于悬浮物对有机物的吸附防止悬浮物在调节池内的沉积，使混凝系统进水有一较高的悬浮物质量浓度。
2.3混凝
2.3.1影响混凝效果的主要因素
影响混凝效果的因素比较复杂，其中主要由水质本身的复杂变化引起，其次还要受到混凝过程中水力条件等因素的影响。
（1）水质废水中含有多种污染物，而且随生产的变化而变化；
（2）pH值在不同的pH植条件下，铝盐与铁盐的水解产物形态不一样，产生的混凝效果也不同；
（3）水温无机盐混凝剂的水解反应是吸热反应，水温低时不利于混凝剂的水解。
水的粘度也与水温有关，水温低时水的粘度大，致使水分子的布郎运动减弱，不利于水中污染物质胶粒的脱稳和聚集；
（4）水力学条件及混凝反应时间。
2.3.2混凝剂的选择原则
（1）处理效果好，对希望去除的污染物有较高的去除率，能满足设计要求。
为了达到这一目标，有时需要两种或多种混凝剂及助凝剂的同时配合使用；
（2）混凝剂及助凝剂的价格应适当便宜，需要的投加量应当适中，以防止由于价格昂贵造成处理运行费用过高；
（3）混凝剂的来源应当可靠，产品性能稳定，并应宜于储存和投加方便；
（4）所有的混凝剂都不应对处理出水产生二次污染。
当处理出水有回用要求时，要适当考虑出水中混凝剂的残余量造成的轻微影响。
结合以上因素的考虑，用的陶瓷废水絮凝剂有硫酸铝（A12（SO4）3）、硫酸铁（FeSO4）、聚合氯化铝（PAC）等，特别是聚合氯化铝（PAC），是当前主要的无机高分子絮凝剂。
聚合氯化铝（PAC）是一种无机高分子的多价聚合电解质絮凝剂，可视为介于三氯化铝和氢氧化铝之间的一种中间水解产物。
在水中有很强的絮凝作用，它把陶瓷废水中的悬浮物（SS）吸附在胶体表面，在重力作用下沉降，从而达到絮凝、净化废水的目的。
但是在单独使用聚合氯化铝（PAC）时，由于胶体表面带有同种电荷，胶体难以沉降，所以其絮凝效果较差。
加入的改性剂也是胶体，其胶体表面带有负电荷，用改性剂对聚合氯化铝（PAC）进行改性后，异性胶体的电荷相互中和，从而使胶体容易沉降下来[6]。
通过集水沟将厂中各车间废水重力输送到集水池,在集水池中依靠重力依次流入三个加药反应池。
2.3.3混合池中加石灰液的原因
原因：
（1）调节pH值。
由于陶瓷厂的锅炉烟道气冲洗水（含二氧化硫等酸性气体）也与陶瓷废水混合一同处理,所以废水会呈酸性,加石灰液保证加絮凝剂时,pH值在适宜的范围。
（2）泥浆球磨时,为使泥浆稳定,改善其流动性,提高泥浆粒子双电层的ζ电位,通常加入外加剂,如水玻璃、纯碱等。
加入Ca2+,由于其电价比Na+高,与粘土粒子间静电引力大,易进入胶团吸附层,降低泥浆的流动性。
在废水中加入Ca2+使得泥浆胶体中Na+被置换出来,使原含有Na+的粘土粒子由流动性好的面-面分散结构转向流动性较差的边-面或边－边结构,使污泥产生絮凝。
池中加Al2（SO4）3·18H2O,它的优点是价格低廉,浊度去除率高,腐蚀率较低;缺点是生成絮体较轻,超出pH值范围将失效。
一般硫酸铝在pH＝5.7－5.8,以除去悬浮物为主;当pH＝6.4－7.8时用于处理高浊度废水和低浊度废水。
因此,在池中加pH调节液,把pH调到6.4－7.8的范围,保证浊度的去除。
加药后的废水经过污泥泵送入竖流式沉淀池进行静置澄清。
定期排泥,泥渣经静置,分层,排放。
该系统优点：
水基本上实现封闭循环,基本满足环保要求;缺点：
靠自流系统工作,混合效果差,泥渣没有进一步处理,引起二次污染。
因此采用：
在集水池和加药反应池中加设搅拌装置;对泥渣进行压缩,强制脱水[7]。
在进行此工艺的设计中，应把握几个关键因素[8]：
（1）调节池停留时间不宜长，约2小时即可。
停留时间过长，会使废水部分悬浮物过早沉淀，调节池排泥、清泥困难、增加操作人员劳动强度。
（2）反应池可采用水力搅拌形式如旋流反应池，停留时间约15分钟，注意应与沉淀池布置紧凑，与沉淀池连接的管（渠）尽可能短，以免打碎已形成的絮凝体，影响沉淀池沉淀效果。
（3）沉淀池设计是整个废水处理工艺的核心，关键是要选定适当的废水上升流速。
实践证明，对陶瓷废水处理，沉淀池废水上升流速一般在0.25mm/s以下，最好为0.2mm/s，过大沉淀效果差，出水不能达标；过于小则加大沉淀池的容积，提高工程造价，达不到最佳的效果。
2.4陶瓷泥浆的混凝机理
陶瓷软质料以高岭土为主,经石磨机（俗称水碾子）中碎和湿式球磨机微碎处理后,在水中分散为微米级负电荷胶体。
废水中胶体颗粒虽然作布朗运动,但彼此并不能碰撞、接触、聚集而沉降,主要原因在于它们带有同性电荷、胶体微粒间的静电斥力和水化膜。
即使不受这种凝聚稳定性的影响,由于固体颗粒在水中的沉降速度遵从斯托克斯定律,大量直径为2～5μm的固体颗粒的沉降速度也是极其缓慢的。
一旦加入絮凝剂电解质,压缩胶体结构的双电层,就会导致胶粒间相互凝聚脱稳,分散污泥形成矾花,粒径加大到肉眼可见的毫米级,才能大大改善沉降性能。
根据混凝机理,电解质的凝聚能力大约与离子价数的六次方成正比。
要达到同样凝聚效果,1价、2价、3价正离子投加量之比约为729∶64∶1;要使负电荷胶体脱稳,所需高价正离子远比低价正离子有效。
只是必须注意,如果三价铝盐等高价正离子投加量过多,由于物理化学诸多作用影响,使胶核表面吸附过多正离子,同样会使胶体带有同性电荷,需重新稳定,从而不能形成易沉降的矾花,影响悬浮物去除效果[9]。
3构筑物设计计算
3.1格栅（barscreen）
3.1.1格栅
格栅是由一组平行的金属栅条制成的框架，斜置在废水流经的管道上或泵站集水池的进口处，或取水口进口端部，用以截留水中粗大的悬浮物和漂浮物，以免堵塞水泵及沉淀池的排泥管。
格栅通常是废水处理流程的第一道设施。
格栅本身的水流阻力并不大，水头损失只有几厘米，阻力主要产生于筛余物堵塞栅条。
一般当格栅的水头损失达到10～15cm时就该清洗。
截留在格栅上的污染物，采用用机械自动清除式格栅。
格栅按形状可分为平面格栅和曲面格栅两种，按格栅栅条的间隙，可分为用粗格栅（50～100mm）、中格栅（10～40mm）、细格栅（3～10mm）三种。
本设计的废水处理厂采用中格栅，采用机械格栅的栅条间距为20mm。
机械格栅的倾斜度较人工格栅的大，一般为60o～70o，本设计采用采用电力系统或液压系统传动。
齿耙用链条或钢丝绳拉动，移动速度一般为2m/min左右[10]。
图1-1所示为履带式机械格栅的一种。
格栅链条作回转循环转动，齿耙固定在链条上，并伸入栅隙间。
这种格栅设有水下导向滑轮，利用链条的自重自由下滑，齿耙在移动过程中将格栅上截留的悬浮物清除掉。
设计流量：
平均日流量
最大日流量
：
（3.1）
式中
――总变化系数，取2.0
――平均日流量，
设计参数：
栅条采用迎水面为锐边矩形
栅条间隙：
细格栅栅条间隙e＝10.0mm，栅前水深h＝0.1m
过栅流速v＝0.9m/s
安装倾角
。
3.1.2细格栅计算
（1）栅条间隙数：
（3.2）
式中
――格栅倾角，度
――格栅净间隙，取10mm
――栅前水深，取0.2m
――过栅流速，
（2）栅槽有效宽度：
设计采用迎水面为锐边矩形，即栅条宽度S=0.01m
（3.3）
式中B――栅槽宽度，
；
――格条宽度，
；
n――格栅间隙数；
――格栅净间隙，取10mm
取0.15m。
（3）进水渠道渐宽部分长度：
若进水渠道B1=0.1m，渐宽部分展开角a1=20°,此时进水渠道内的流速为0.77m/s,
l1=（B-B1）/2tg20°=（0.15-0.1）/2tg20°=0.069m
栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度：
l2=l1/2=0.0345m
（4）过栅水头损失：
h
（3.4）
式中
取h=0.1m。
（5）栅后槽总高度：
取栅前渠道超高h1=0.1m,栅前槽高H1=h+h1=0.2m
H=h+h1+h2=0.1+0.1+0.1=0.3m
栅槽总长度：
L=l1+l2=l1+l2+0.5+0.3+H1/tg60°=0.069+0.0345+0.5+0.3+0.2/tg60°=1.0185m
3.1.3栅渣量W：
每单位体积工业废水拦截污染物为W1=0.05m3/103m3，所以每日栅渣量为：
（3.5）
式中
采用人工清理。
3.1.4格栅间尺寸
细格栅间面积：
1.5m×1.0m=1.5m2。
细格栅间高度：
0.3m
3.2集水池
各个车间的生产废水，其排出的废水水量和水质一般来说是不均衡的，生产时有废水，不生产时就没有废水，甚至在一日之内或班产之间都可能有很大的变化，特别是精细化工行业的废水，如果清浊废水不分流，则工艺浓废水与轻污染废水的水质水量变化很大，这种变化对废水处理设施设备的正常操作及处理效果是很不利的，甚至是有害的。
因此废水在进入主要污水处理系统前，都要设置一个有一定容积的废水集水池，将废水储存起来并使其均质均量，以保证废水处理设备和设施的正常运行。
由于陶瓷废水水中的污染物SS浓度过高，其废水粒径大的颗粒容易在平稳的水池中沉淀下来。
集水池的作用还可以作为初沉池。
设计尺寸：
2m×4m=8m2,高3.0m。
容量：
2m×4m×3m＝24m3。
3.3调节池
所有进入废水处理系统的废水，期水量和水质随时都可能发生变化，这对废水处理机构筑物的正常运转非常不利。
水量和水质的波动越大，处理效果就越不稳定，甚至会使废水处理工艺过程遭受严重破坏。
为减少水量和水质变动对废水处理工艺过程的影响，在废水下系统之前设置调节池，以资均和水质、存盈补缺，使后续处理工作构筑物在运行期间内能得到均衡的进水水量和稳定的水质，并达到理想怕处理效果。
设计尺寸：
采有3格,由排放规律中Qmax＝25m3,其生产过程中，废水排放高锋为4小时，调节池的设计计算
（1）每天陶瓷废水量为300m3/d，按调节池处理10小时计算，用公式
（1）计算，则平均流量为[11]：
m3/h
停留时间按4小时计算，则调节池有效容积为：
有效
m3
取有效水深h2=4.0m，则有效面积F为：
1
m2，取地F＝35m2
选用面积为35m2,取池长7m，池宽5m。
综合调节池底坡度取0.07。
（2）综合调节池的污泥
调节池的污泥主要是其他陶瓷废水，还有一些其他废水的悬浮物所组成的。
其他陶瓷废水的SS量为800mg/L，流量为300m3/d，设进入综合调节池后废水中SS的去除率为0.3,则每天产生的污泥总量为：
W＝800×300×0.3＝72kg/d
则每天需处理的污泥体积为：
V＝W/（1000γ×0.02）=3.6m3取有效体积为4.0m3,
污泥含水率设为98％，污泥容重γ为1.0t/m3。
污泥斗尺寸：
采用正方锥形斗，下底边长为0.4m，上底边长为2.5m。
V=
，则
h5=
1.89,取2.0m。
调节池污泥达一定量时用污泥泵把污泥抽走。
（3）调节池总高度H
调节池总高度H=h1+h2+h3+h4+h5
超高h1=0.3m，有效高度h2=4m，缓冲高度h3=0.3m，h4=5×0.07＝0.35m，h5＝2.0m。
调节池总高度H=0.3+4+0.3+0.35+2.0=6.95m
（4）调节池建设
调节池采用地埋式，池内水表面标高为2.5m，进水水面标高为2.20m，出水水面标高为－1.5m。
废水由污水提升泵提升到中和絮凝池。
污泥通过泥浆泵泵到污泥浓缩池。
3.4化学絮凝
3.4.1设计说明
混合反应时间：
（1）混合时间：
一般要求几十秒至2min。
混合过程要求激烈的湍流，在较快的时间内使药剂与水充分混合，混合作用一般靠水力或机械方法来完成。
（2）反应时间（T）：
一般控制在10-30min。
（3）反应中平均速度梯度（G）：
一般取30-60
，并应控制GT值在10-4-10-5范围内。
3.4.2化学絮凝强化设施计算
化学混凝强化工艺对SS去除率可达90％，CODCr去除率取80％，则强化处理效果：
根据已知的各项污染物的去除率，得知强化处理后出水SS＝8.2
，CODCr＝40mg/L
3.4.3絮凝剂用量计算
陶瓷泥浆生产工艺在中碎工序添加了增浓剂,泥浆分散均匀了,废水却因此更难以沉降。
采用烧杯试验方法,或者用成型多杯试验仪器,确定絮凝剂的投加量,是陶瓷废水处理工艺长期稳定运行的重要措施。
经过筛选、测试,确定该厂废水的聚合氯化铝投加量在20～30mg/L,聚丙烯酰胺投加量在1.5～3.0mg/L范围内,通常可以使出水SS<20mg/L,满足回用于湿磨工序用水水质的要求;如果处理水直接排放,悬浮物指标按广东省第二级第三类水域（SS<150mg/L）标准,聚合氯化铝按加药量下限10～15mg/L，聚丙烯酰胺投加量在1.5～3.0mg/L投加即可。
需要说明的是试运行期间曾经试验不添加絮凝剂,即便使用高效净水器,出水也十分混浊,SS远远超过150mg/L,可见陶瓷废水细微固体颗粒确实具有很强的凝聚稳定性和穿透能力[12]。
聚合氯化铝（PAC）加药量计算：
取投药量为25mg/L。
Q1＝300m3/d×25mg/L=7.5kg/d
PAM加药量计算：
取投药量为2.5mg/L。
Q2＝300m3/d×2.5mg/L=0.75kg/d。
加药罐：
混凝剂每日配置次数n＝2次：
加药罐采用3个，以分别用于加PAC、PAM和NaOH。
②加药罐的尺寸，溶液池采用橡胶罐，其尺寸为：
d=0.5m,h=1.0，其中有效容积0.0625
溶解池：
溶解池容积可按溶液池容积的30％来计算，则：
溶解池进水流量，取溶解池进水时间t＝5min：
药剂投加：
采用单柱塞计量泵投加药剂,3用1备。
药剂库：
药剂贮存量一般按照最大投加量期间1-2个月的用量计算，并应根据药剂供应情况和运输条件等因素适量增减。
药剂堆放高度一般为1.5-2m，有起吊设备时可适量增加。
1PAC袋数，取药剂贮存期T＝30d，每袋药剂的质量W＝40kg，
2PAM袋数，取药剂贮存期T＝30d，每袋药剂的质量W＝40kg，
3NaOH袋数，取药剂贮存期T＝30d，每袋药剂的质量W＝40kg，
N=
4有效堆放面积，取药剂堆放高度H＝1.5m，每袋药剂体积V按长0.5m、宽0.4m、高0.2m计，堆放孔隙率e＝20％（袋堆时）：
A=
3.5斜板、斜管沉淀
斜板、斜管沉淀池
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