施工人货梯基础方案.docx
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施工人货梯基础方案
5#-9#楼施工升降机基础施工方案
一、工程概况：
本方案选取5#6#7#8#9#楼人货梯进行计算和方案编制。
序号
项目
内容
1
工程名称
2
工程地址
3
建设单位
4
设计单位
5
勘察单位
6
监理单位
7
施工单位
质量目标：
1、竣工验收一次合格。
2、杜绝质量事故。
3、竣工交付时，客户因总承包人实施部分的质量问题而要求返修的比率不大于总套数的5％。
4、集团工程品质排查渗漏0%，户均问题条数不多于0.5条。
安全目标：
1、创优目标：
确保达到安全文明标化工地标准，确保绍兴市标化工地。
2、安全生产管理目标：
达到“五无”目标，即“无死亡事故，无重大伤人事故，无重大机械事故，无火灾，无中毒事故”。
施工现场安全检查合格率100％；坚决杜绝发生死亡及重伤事故，全年轻伤事故频率控制在5‰以内。
3、文明施工目标：
文明施工合格率100％；有害固体废弃物分类处理；施工期间环保部门噪声投诉处罚、城管部门处罚次数为0次。
二、编制依据：
1、《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著
2、《建筑地基基础设计规范》
3、《混凝土结构设计规范》
4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
5、《钢结构设计规范》
6、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》
7、《施工升降机》说明书
三、人货梯布置概况：
楼号
层数F
高度m
首次安装高度
最终使用高度
安装位置
安装平面位置详见附图。
楼号
层数F
设备编号
附墙安装楼层
备注
基础设计：
在原有地下室顶板上部加做一块厚度150，长4800，宽4000，混凝土C30,钢筋采用HRB400，¢8双层双向。
网筋距离200。
20层以下3层一道附墙。
20层以上2层一道附墙。
人货梯参数表
四、基础施工：
人货梯基础设计
技术要求：
1、混凝土基础的承载能力应大于按基础承载计算出的P值，混凝土标号≥C30；
2、混凝土基础下的地面应夯实，承载能力不得小于0.l5Mpa；
3、钢筋网采用直径为φ8钢筋，间距200mm，双层双向；
4、混凝土基础平面应平整光洁，基础上平面的水平度误差不大于5mm；
5、地脚螺钉应与钢筋网连接牢固，位置尺寸应准确；
6、基础表面倾斜不大于1/1000；
7、图中尺寸4200/4600/4800两侧离基础1m范围内不得有障碍物。
（三）相关措施
1.1、将基础方案做好，保证基础的水平及各项使用要求；
1.2、保持施工升降机的进场道路通畅，并有足够的停放设备空间；
1.3、确保安装地点满足安全检查机构所规定的要求，且已获得安装许可。
安装工地应配备一个专用电源箱，供电熔断器的电流为升降机额定电流的1.5～2倍，升降机工作电源电压值上下波动不得超过5%；
1.4、升降机的专用电源箱应直接从工地变电室引入电源，距离最好不超过30米，一般每个吊笼需配置一根大于4×25mm的铜芯电缆，如距离过长，应适当增加电缆的截面积；
1.5、专用配电箱内每一吊笼均用一开关控制，电源箱需采用冲击波无动作型漏电保护开关。
1.6、用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，不得大于4Ω。
用500兆欧表测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻应不小于1MΩ；
1.7、准备好停层附件，如支架、安全栏杆等；
1.8、确定附墙方案，按需要准备好预埋件或固定件。
5、施工升降机计算书：
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
100
标准节长度（m）
1.508
底笼长（m）
4.5
底笼宽（m）
3
标准节重（kg）
160
对重重量（kg）
0
单个吊笼重（kg）
1440
吊笼载重（kg）
2000
外笼重（kg）
1480
其他配件总重量（kg）
200
2.楼板参数
基础混凝土强度等级
C35
楼板长（m）
6.07
楼板宽（m）
2.87
楼板厚（m）
0.25
楼板混凝土轴心抗压强度fc（N/mm2）
16.7
楼板混凝土轴心抗拉强度ft（N/mm2）
1.57
梁宽（m）
0.3
梁高（m）
0.8
板中底部短向配筋
HRB40012@150
板边上部短向配筋
HRB40012@150
梁截面底部纵筋
6×HRB40025
梁中箍筋配置
HRB4006@150
箍筋肢数
2
施工升降机基础长度l（m）
4.8
施工升降机基础宽度d（m）
4
施工升降机基础厚度h（m）
0.4（包含0.25顶板厚度）
3.荷载参数：
施工荷载（kN/m2）
1
施工升降机动力系数n
1
4.基础承载计算
导轨架重（共需67节标准节，标准节重167kg）：
167kg×67=11189kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（（1440×2+1480+0×2+200+11189）+2000×2）×10/1000=223.89kN；
施工升降机自重：
P=（1.2×（1440×2+1480+0×2+200+11189）+1.4×2000×2）×10/1000=276.668kN；
施工升降机基础自重：
Pj=1.2×l×d×h×25=1.2×4.8×4×0.3×25=172.8KN
P=n×（P+Pj）=1×（276.668+172.8）=449.468kN
5.地下室顶板承载验算
如下图所示，选取计算单元：
根据设计图纸，顶板荷载4KN/M2，故需对顶板进行加固，计算书如下：
支撑类型
扣件式钢管支撑架
支撑高度h0（m）
3.85
支撑钢管类型
Ф48×3
立杆纵向间距la（m）
0.7
立杆纵向间距lb（m）
0.7
立杆水平杆步距h（m），顶部段、非顶部段
0.6、1.2
剪刀撑设置类型
普通型
顶部立杆计算长度系数μ1
2.5
非顶部立杆计算长度系数μ2
2.1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.2
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面面积A（mm2）
424
楼板均布荷载：
q=P/（l×d）=449.468/（4.8×4）=23.41kN/m2
设梁板下Ф48×3mm钢管@0.7m×0.7m支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
N=（NGK+1.4×NQK）×la×lb=（23.41+1.4×1）×0.7×0.7=12.157kN
1、可调托座承载力验算
【N】=30≥N=12.157kN
满足要求！
2、立杆稳定性验算
顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=157.233≤[λ]＝210
满足要求！
非顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ2h/i=1×2.1×1.2/0.0159=158.491≤[λ]＝210
满足要求！
顶部立杆段：
λ1=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=181.604
非顶部立杆段：
λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×2.1×1.2/0.0159=183.057
取λ=183.057，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.214
f＝N/（φA）=12157/（0.214×424）=133.982N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
六、顶板回撑计算书：
人货梯基础由地下室顶板支承，此部分承受的外力超过设计要求，因此必须加回顶，在人货梯基础所在区域一跨整块板加回顶。
电梯导轨架正下方，支撑的中心线必须与导轨架的每根导杆中心线一致在人货梯基础其他位置上设置Φ48，壁厚3钢管立杆支撑，立杆底部设置底座，立杆间距为0.7，步距不大于1200mm，从底板上10cm设置纵横向扫地杆，其间距为0.7，中间设置两道纵横向水平拉杆（均分），其间距均为0.7，立杆上部设置顶托，架设方木，方木间距不大于300，为加强整体刚度，考虑在四面设置剪刀撑以及在每道水平拉杆处设置水平剪刀撑。
1·梁板下钢管结构验算
支撑类型
扣件式钢管支撑架
支撑高度h0（m）
3.85
支撑钢管类型
Ф48×3
立杆纵向间距la（m）
0.7
立杆纵向间距lb（m）
0.7
立杆水平杆步距h（m），顶部段、非顶部段
0.6、1.2
剪刀撑设置类型
普通型
顶部立杆计算长度系数μ1
2.5
非顶部立杆计算长度系数μ2
2.1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.2
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面面积A（mm2）
424
楼板均布荷载：
q=P/（l×d）=449.468/（4.8×4）=23.41kN/m2
设梁板下Ф48×3mm钢管@0.7m×0.7m支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
N=（NGK+1.4×NQK）×la×lb=（23.41+1.4×1）×0.7×0.7=12.157kN
2、可调托座承载力验算
【N】=30≥N=12.157kN
满足要求！
3、立杆稳定性验算
顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=157.233≤[λ]＝210
满足要求！
非顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ2h/i=1×2.1×1.2/0.0159=158.491≤[λ]＝210
满足要求！
顶部立杆段：
λ1=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0159=181.604
非顶部立杆段：
λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×2.1×1.2/0.0159=183.057
取λ=183.057，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.214
f＝N/（φA）=12157/（0.214×424）=133.982N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
梁板下的钢管结构满足要求！
（一）参数信息
1.模板支架参数
横向间距或排距（m）:
0.70；纵距（m）:
0.70；步距（m）:
1.20；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；模板支架搭设高度（m）:
3.85；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3；板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；
荷载1（kN/m3）:
27.000；【470.13/（2.87*6.07）】
荷载2（kN/m2）:
5.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
60.00；木方的截面高度（mm）:
80.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
（二）模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=70×1.82/6=37.8cm3；
I=70×1.83/12=34.02cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=27×0.25×0.7+0.35×0.7=4.97kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=5×0.7=3.5kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×4.97+1.4×3.5=10.864kN/m
最大弯矩M=0.1×10.864×3002=97776N·mm；
面板最大应力计算值σ=M/W=97776/37800=2.587N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为2.587N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=4.97kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×4.97×3004/（100×9500×34.02×104）=0.084mm；
面板最大允许挠度[ν]=300/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值0.084mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!
（三）模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；
I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4；
方木楞计算简图（mm）
1.荷载的计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=27×0.3×0.25+0.35×0.3=2.13kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=5×0.3=1.5kN/m；
2.强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×2.13+1.4×1.5=4.656kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.656×0.72=0.228kN·m；
方木最大应力计算值σ=M/W=0.228×106/64000=3.565N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为3.565N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×4.656×0.7=1.956kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.956×103/（2×60×80）=0.611N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.611N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=2.13kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×2.13×7004/（100×9000×2560000）=0.15mm；
最大允许挠度[ν]=700/250=2.8mm；
方木的最大挠度计算值0.15mm小于方木的最大允许挠度2.8mm,满足要求!
（四）板底支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.259kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.543kN·m；
最大变形Vmax=0.672mm；
最大支座力Qmax=8.226kN；
最大应力σ=542843.483/4790=113.328N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值113.328N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为0.672mm小于700/150与10mm,满足要求!
（五）扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=8.226kN；
R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（六）模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.149×3.9=0.581kN；
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.35×0.7×0.7=0.171kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=27×0.25×0.7×0.7=3.307kN；
静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.06kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
活荷载标准值NQ=（5+2）×0.7×0.7=3.43kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=9.674kN；
（七）立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=9.674kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.57cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.79cm3；
σ--------钢管立杆受压应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.2，1.2+2×0.1]=2.356；
k----计算长度附加系数，取1.155；
μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；
得到计算结果：
立杆计算长度L0=2.356；
L0/i=2356.2/15.9=148；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.316；
钢管立杆受压应力计算值；σ=9673.652/（0.316×457）=66.986N/mm2；
立杆稳定性计算σ=66.986N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
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