南昌大学鄱阳湖研究中心高支模施工方案.docx
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南昌大学鄱阳湖研究中心高支模施工方案
南昌大学鄱阳湖研究中心实验综合楼工程
大
跨
度
框
架
梁
高
支
方
案
编制：
职务：
时间：
审核：
职务：
时间：
批准：
职务：
时间：
江西昌泰建筑工程公司
第一部分工程概况
第二部分编制依据
第三部分设计及计算书
一、0.25m×0.9m梁支模系统计算书
二、0.25×0.7m梁支模系统计算书
三、100厚板支模系统计算书
第四部分主要施工方法及安全技术管理措施
一、主要施工程序
二、模板支撑构造要求及施工方法
三、安全技术措施
第五部分验收要求
第六部分监控方案
一、监测项目
二、监测手段、方法及预警值
三、监测频率及周期
四、监测措施
第七部分应急预案
一．目的
二．应急领导小组
三、公司应急指挥及救援组织职责
四．应急领导小组职责
五．应急反应预案
第八部分施工图
附图1：
屋面构架梁板高支模钢管架搭设平面布置图
附图2：
落地高支模架剖立面图I-I
第一部分工程概况
1.参建单位
业主单位：
南昌大学【共青学院】
设计单位：
林同炎.李国豪土建工程咨询有限公司
监理单位：
江西恒实监理公司
施工总包：
江西昌泰建筑工程公司
2.工程简介
工程名称：
南昌大学鄱阳湖研究中心实验综合楼圆及椭圆会议室高支模
工程施工地点：
共青城
结构形式：
框架三层
3.本工程高支模、重荷载工程概况：
本工程名称为南昌大学鄱阳湖研究中心实验综合楼，框架结构，层数三层，大楼总高14.6m，屋顶标高为11.65m。
本工程设计有圆形及椭圆形大跨度会议室，圆形会议室净高为7.8m，平面梁直径长18.2m，圆形会议室梁截面300×1000，板厚120mm。
椭圆形会议室净高为7m，平面梁长向直径18.292m，椭圆形会议室梁截面300×800，板厚120mm。
第二部分编制依据
《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）
《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）
《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）
《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ59-99）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）
《建设工程施工安全技术操作规程》（DB36/J002－2005）
施工图纸：
施工图
施工组织设计
本工程地质勘察报告
第三部分设计及计算书
一、300m×1000m梁支模系统计算书
300*1000梁模板计算书
梁支撑架的计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
计算简图
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度（mm）:
250mm；
梁截面高度（mm）:
900mm；
混凝土板厚度（mm）:
100mm；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L（m）:
0.5m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.1m；
立杆步距（m）:
1.5m；
梁底增加承重立杆根数：
0根
梁支撑架搭设高度H（m）15m；
梁两侧立杆间距（m）:
0.9m；
钢管:
Ф48X3.2；
2.荷载参数
新浇混凝土自重标准值（kN/m3）:
24.00kN/m3；
钢筋自重（kN/m2）:
1kN/m2；
模板自重（kN/m2）:
0.35kN/m2；
梁施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.5kN/m2
板施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.5kN/m2
3.材料参数
木材弹性模量E（N/mm2）:
9500N/mm2；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）:
15N/mm2；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:
1.4N/mm2；
面板厚度（mm）:
18mm
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500N/mm2；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）:
15N/mm2；
4.梁底模板参数
梁底模板方木的间距（mm）:
200mm；
梁底方木截面宽度b（mm）:
60mm；
梁底方木截面高度h（mm）：
80mm；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）:
300mm；
次楞间距（mm）:
300mm；
穿梁螺栓水平间距（mm）:
300mm；
穿梁螺栓竖向间距（mm）:
300mm；
穿梁螺栓直径（mm）:
M12mm；
穿梁螺栓的间隔个数：
0个
主楞钢楞圆钢管48×3.2
W=4.73×2=9.46cm3
I=11.36×2=22.72cm4
次楞木楞高度:
80mm，次楞木楞宽度:
50mm
W=53.33×1=53.33cm3
I=213.33×1=213.33cm4
二、梁模侧板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中：
----混凝土的重度，取24.00kN/m3；
T----混凝土的入模温度，取20.00℃；
t----新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），
5.71h；
V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；
H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取900.00m；
1----外加剂影响修正系数，取1.00；
2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
40.52kN/m2、21600.00kN/m2，取较小值取40.52kN/m2
新浇混凝土压力标准值F1=40.52kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=1.00kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板计算简图（单位：
mm）
W=30.00×1.802/6=16.20cm3；
I=30.00×1.803/12=14.58cm4；
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×0.30×0.5=0.21kN/m；
荷载设计值：
q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；
l=300.00mm；
1.抗弯强度计算：
Mmax=0.1×14.81×0.302=0.13KN·m；
σ＝M/W=0.13×106/16.20×103=8.02N/mm2；
[f]=15.00N/mm2；
"满足要求"
2.抗剪强度计算：
V＝0.6ql=0.6×14.81×0.30=2.67KN；
τ=3V/（2bh）=3×2665.80/（2×300×18）=0.74N/mm2；
[τ]=1.40N/mm2；
"满足要求"
3.挠度验算：
q=0.30×40.55=12.17N/mm；
l=300.00mm；
E=9500N/mm2；
I=14.58cm4；
ν=0.677ql4/（100EI）=0.677×12.17×300.004/（100×9500×1.46×105）=0.48mm；
[ν]=l/250=300.00/250=1.20mm；
"满足要求！
"
四、梁侧模木楞的计算
1.次楞计算：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×0.30×0.5=0.21kN/m；
荷载设计值：
q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；
W=53.33cm3；
I=213.33cm4；
E=9500.00N/mm2；
计算简图
（1）.次楞强度验算：
M=0.1ql2=0.1×14.81×0.302=0.13kN.m
σ=M/W=0.13×106/53.33×103=2.44N/mm2；
[f]=15.00N/mm2；
"满足要求！
"
（2）.次楞的挠度验算：
ν=0.677×14.81×3004/（100×2133300.00×9500.00）=0.04mm
[ν]=300/250=1.20mm；
"满足要求！
"
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中：
N----穿梁螺栓所受的拉力；
A----穿梁螺栓有效面积（mm2）；76mm2
f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=（1.2×40.55+1.4×1）×0.30×0.30=4.51kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×76/1000=12.92kN；
"满足要求！
"
六、梁底模板计算
W=25.00×1.802/6=13.50cm3；
I=25.00×1.803/12=12.15cm4；
梁底模板计算简图
1.抗弯强度验算：
新浇混凝土设计值：
q1=（24.00+1）×0.25×0.90=5.63kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2=0.35×0.25=0.09kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3=（1+0.5）×0.25=0.38kN/m；
q=1.2×（5.63+0.09）+1.4×0.38=7.40kN/m；
Mmax=0.1ql2=0.1×7.40×0.202=0.03KN·mm；
σ=Mmax/W=0.03×106/13.50×103=2.22N/mm2；
[f]=15.00N/mm2；
"满足要求！
"
2.抗剪强度计算：
V＝0.6ql=0.6×7.40×0.20=0.89kN；
τ=3V/（2bh）=3×888.00/（2×250×18）=0.30N/mm2；
[τ]=1.40N/mm2；
"满足要求"
3.挠度验算：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
q=q1+q2=5.63+0.09=5.72kN/m；
l=200mm；
E=9500N/mm2；
[ν]=200/250=0.80mm；
ν=0.677×5.72×2004/（100×9500×12.15×104）=0.05mm；
"满足要求"
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土粱和模板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×[（24.00+1）×0.90×0.20+0.35×0.20×（2×0.80+0.25）/0.25]=6.02kN/m；
（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q2=1.4×（1+2.5）×0.20=0.98kN/m；
（3）梁两侧楼板荷载设计值：
q3=2×0.20×[1.2×0.10×（24.00+1）+1.4×（2.5+1）]×（0.9-0.25）/4/0.25=2.05kN/m
q=q1+q2+q3=6.02+0.98+2.05=9.05kN/m
2.支撑方木验算：
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=6.00×8.00×8.00/6=64.00cm3；
I=6.00×8.00×8.00×8.00/12=256.00cm4；
E=9500N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
梁底方木计算简图（kN·m）
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
形变图（mm）
1.抗弯强度验算：
Mmax=0.44kN·m
σ=M/W=0.44×106/6.40×104=6.88N/mm2；
[f]=15N/mm2；
"满足要求！
"
2.抗剪强度计算：
Vmax=1.13kN
τ=3V/（2bh0）=3×1.13×1000/（2×60×80）=0.35N/mm2；
[τ]=1.4N/mm2；
"满足要求！
"
3.挠度验算：
νmax=1.36mm；
[ν]=900.00/250=3.60mm；
"满足要求！
"
八、梁跨度方向纵向钢管计算
作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
托梁采用：
钢管（单钢管）:
Φ48X3.2；
W=4.73cm3；
I=11.36cm4；
1.梁两侧纵向钢管的强度计算：
纵向钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=1.13kN.
托梁计算简图
托梁计算剪力图（kN）
托梁计算弯矩图（kN·m）
托梁计算变形图（mm）
（1）.抗弯强度验算：
Mmax=0.14kN·m；
σ=M/W=0.14×106/（4.73×103）=29.60N/mm2；
[f]=205N/mm2；
"满足要求!
"
（2）.挠度验算：
最大变形νmax=0.11mm；
允许挠度：
[ν]=500.00/250=2.00mm；
"满足要求!
"
九、扣件抗滑移的计算
R≤Rc
其中：
Rc----扣件抗滑承载力设计值；
R----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=2.83kN
扣件抗滑承载力的设计值为[R]=12.00KN
"扣件抗滑承载力的设计计算满足要求"
十、立杆的稳定性计算
1.梁两侧立杆稳定性验算：
纵向钢管的最大支座反力：
N1=2.83kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.1291×15=2.32kN；
上端板的支座反力：
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
p1:
1.2×（24.00+1）×[1.0+（0.9-0.25）]/2×0.10×0.5=1.24kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
p2:
1.2×0.35×[1.0+（0.9-0.25）]/2×0.5=0.02kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
p3:
1.4×1.5[1.0+（0.9-0.25）]/2×0.10×0.5=0.09kN/m；
N3=1.24+0.02+0.09=1.35
N=N1+N2+N3=2.83+2.36+1.35=6.54kN；
i=1.59；
A=4.5；
[f]=205N/mm2；
l0=k1uh
k1=1.16；
u=1.50；
lo=k1uh=1.16×1.50×1.5=2.61m；
l0/i=164；
φ=0.262；
σ=N/（φA）≤[f]；
σ=6540.00/（0.262×450.00）=55.47N/mm2；
[f]=205N/mm2；
"公式
（1）满足要求!
"
l0=（h+2a）
a=0.1m；
l0=（h+2a）=1.5+2×0.1=1.70m；
l0/i=106；
φ=0.544；
σ=N/（φA）≤[f]；
σ=6540.00/（0.544×450.00）=26.72N/mm2；
[f]=205N/mm2；
"公式
（2）满足要求!
"
三、0.25m×0.7m梁支模系统计算书
250*700梁模板计算书
梁支撑架的计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；
《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
计算简图
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度（mm）:
250mm；
梁截面高度（mm）:
700mm；
混凝土板厚度（mm）:
100mm；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）L（m）:
1.0m；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.1m；
立杆步距（m）:
1.5m；
梁底增加承重立杆根数：
0根
梁支撑架搭设高度H（m）25m；
梁两侧立杆间距（m）:
0.9m；
钢管:
Ф48X3.2；
2.荷载参数
新浇混凝土自重标准值（kN/m3）:
24.00kN/m3；
钢筋自重（kN/m2）:
1kN/m2；
模板自重（kN/m2）:
0.35kN/m2；
梁施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.5kN/m2
板施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.5kN/m2
3.材料参数
木材弹性模量E（N/mm2）:
9500N/mm2；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）:
15N/mm2；
木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:
1.4N/mm2；
面板厚度（mm）:
18mm
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500N/mm2；
面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）:
15N/mm2；
4.梁底模板参数
梁底模板方木的间距（mm）:
200mm；
梁底方木截面宽度b（mm）:
60mm；
梁底方木截面高度h（mm）：
80mm；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）:
300mm；
次楞间距（mm）:
300mm；
穿梁螺栓水平间距（mm）:
300mm；
穿梁螺栓竖向间距（mm）:
300mm；
穿梁螺栓直径（mm）:
M12mm；
穿梁螺栓的间隔个数：
0个
主楞钢楞圆钢管48×3.2
W=4.73×2=9.46cm3
I=11.36×2=22.72cm4
次楞木楞高度:
80mm，次楞木楞宽度:
50mm
W=53.33×1=53.33cm3
I=213.33×1=213.33cm4
二、梁模侧板荷载标准值计算
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中：
----混凝土的重度，取24.00kN/m3；
T----混凝土的入模温度，取20.00℃；
t----新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），
5.71h；
V----混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；
H----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取700.00m；
1----外加剂影响修正系数，取1.00；
2----混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。
40.52kN/m2、16800.00kN/m2，取较小值取40.52kN/m2
新浇混凝土压力标准值F1=40.52kN/m2。
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=1.00kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板计算简图（单位：
mm）
W=30.00×1.802/6=16.20cm3；
I=30.00×1.803/12=14.58cm4；
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×0.30×0.5=0.21kN/m；
荷载设计值：
q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；
l=300.00mm；
1.抗弯强度计算：
Mmax=0.1×14.81×0.302=0.13KN·m；
σ＝M/W=0.13×106/16.20×103=8.02N/mm2；
[f]=15.00N/mm2；
"满足要求"
2.抗剪强度计算：
V＝0.6ql=0.6×14.81×0.30=2.67KN；
τ=3V/（2bh）=3×2665.80/（2×300×18）=0.74N/mm2；
[τ]=1.40N/mm2；
"满足要求"
3.挠度验算：
q=0.30×40.55=12.17N/mm；
l=300.00mm；
E=9500N/mm2；
I=14.58cm4；
ν=0.677ql4/（100EI）=0.677×12.17×300.004/（100×9500×1.46×105）=0.48mm；
[ν]=l/250=300.00/250=1.20mm；
"满足要求！
"
四、梁侧模木楞的计算
1.次楞计算：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.30×40.55=14.60kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×0.30×0.5=0.21kN/m；
荷载设计值：
q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；
W=53.33cm3；
I=213.33cm4；
E=9500.00N/mm2；
计算简图
（1）.次楞强度验算：
M=0.1ql2=0.1×14.81×0.302=0.13kN.m
σ=M/W=0.13×106/53.33×103=2.44N/mm2；
[f]=15.00N/mm2；
"满足要求！
"
（2）.次楞的挠度验算：
ν=0.677×14.81×3004/（100×2133300.00×9500.00）=0.04mm
[ν]=300/250=1.20mm；
"满足要求！
"
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中：
N----穿梁螺栓所受的拉力；
A----穿梁螺栓有效面积（mm2）；76mm2
f----穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=（1.2×40.55+1.4×1）×0.30×0.30=4.51kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×76/1000=12.92kN；
"满足要求！
"
六、梁底模板计算
W=25.00×1.802/6=13.50cm3；
I=25.00×1.803/12=12.15cm4；
梁底模板计算简图
1.抗弯强度验算：
新浇混凝土设计值：
q1=（24.00+1）×0.25×0.70=4.38kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2=0.35×0.25=0.09kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3=（1+0.5）×0.25=0.38kN/m；
q=1.2×（4.38+0.09）+1.4×0.38=5.90kN/m；
Mmax=0.1ql2=0.1×5.90×0.202=0.02KN·mm；
σ=Mmax/W=0.02×106/13.50×103=1.48N/mm2；
[f]=15.00N/mm2；
"满足要求！
"
2.抗剪强度计算：
V＝0.6ql=0.6×5.90×0.20=0.71kN；
τ=3V/（2bh）=3×708.00/（2×250×18）=0.24N/mm2；
[τ]=1.40N/mm2；
"满足要求"
3.挠度验算：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
q=q1+q2=4.38+0.09=4.47kN/m；
l=200mm；
E=9500N/mm2；
[ν]=200/250=0.80mm；
ν=0.677×4.47×2004/（100×9500×12.15×104）=0.04mm；
"满足要求"
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土粱和模板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×[（24.00+1）×0.70×0.20+0.35×0.20×（2×0.60+0.25）/0.25]=4.69kN/m；
（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q2=1
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