扣件式钢管落地式卸料平台.doc

扣件式钢管落地式卸料平台.doc

《扣件式钢管落地式卸料平台.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《扣件式钢管落地式卸料平台.doc（5页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

扣件钢管落地式卸料平台（双管、双扣件）

1.基本计算参数

（1）基本参数

卸料平台宽度3.00m，长度4.00m,搭设高度13.50m。

采用Φ48×3.5钢管。

内立杆离墙0.20m，中立杆采用双扣件。

立杆步距h=1.50m，立杆纵距b=1.00m，立杆横距L=1.00m。

横向水平杆上设2根纵向水平杆；施工堆载、活荷载5.00kN/m2；平台上满铺竹串片脚手板。

（2）钢管截面特征

壁厚t=3.5mm,截面积A=489mm2,惯性矩I=121900mm4；截面模量W=5080mm3,回转半径i=15.8mm,每米长质量0.0376kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。

（3）荷载标准值

1）永久荷载标准值

每米立杆承受的结构自重标准值0.1248kN/m

脚手板采用钢筋条栅脚手板,自重标准值为0.35kN/m2

2）施工均布活荷载标准值

施工堆载、活荷载5.00kN/m2

3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk

平台搭设高度为13.50m,地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1.00（标高+5m）

挡风系数=0.868,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数

μs=1.3=1.3×0.868=1.128,工程位于广东广州市,基本风压ω0=0.30kN/m2

水平风荷载标准值ωk=μzμsωο=1.00×1.128×0.30=0.34kN/m2

2.纵向水平杆验算

（1）荷载计算

钢管自重GK1=0.0376kN/m；脚手板自重GK2=0.35×0.33=0.12kN/m；施工活荷载QK=5.00×0.33=1.65kN/m

作用于纵向水平杆线荷载标准值

永久荷载q1=1.2×（0.0376+0.12）=0.19kN/m,施工活荷载q2=1.4×1.65=2.31kN/m

（2）纵向水平杆受力验算

平台长度4.00m,按4跨连续梁计算L=1.00m

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM1=-0.107，M1=KM1q1L2=-0.107×0.19×10002=-20330N·mm=-0.02kN·m

弯矩系数KM2=-0.121，M2=KM2q2L2=-0.121×2.31×10002=-279510N·mm=-0.28kN·m

Mmax=M1+M2=0.02+0.28=0.30kN.m

σ=M/W=300000/5080=59.06N/mm2

纵向水平杆σ=59.06N/mm2＜f=205N/mm2,抗弯强度满足要求。

2）挠度验算

挠度系数Kυ1=0.632，υ1=Kυ1q1L4/（100EI）=0.632×0.19×（1000.00）4/（100×206000×121900）=0.05mm

挠度系数Kυ2=0.939，υ2=Kυ2q2L4/（100EI）=0.939×2.31×（1000.00）4/（100×206000×121900）=0.86mm

υmax=υ1+υ2=0.05+0.86=0.91mm

[υ]=1000/150=6.67mm与10mm

纵向水平杆υmax=0.91mm＜[υ]=6.67mm,挠度满足要求。

3）最大支座反力

Rq1=1.143×0.19×1.00=0.22kN，Rq2=1.223×2.31×1.00=2.83kN

最大支座反力Rmax=Rq1+Rq2=0.22+2.83=3.05kN

3.横向水平杆验算（图6-41）

（1）荷载计算

钢管自重gk1=0.0376kN/m

中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax/2=1.53kN

旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/4=0.76kN

（2）横向水平杆受力验算

按3跨连续梁计算，跨度为:

L=1.00m；q=gk1=0.0376N/m,P1=R边=0.76kN，P2=R中=1.53kN

横向水平杆计算简图

1）抗弯强度验算

弯矩系数KMq=-0.100，Mq=KMqqL2=-0.100×0.0376×1000×1000=-3760N·mm

弯矩系数KMp=-0.267，Mp=KMpPL=-0.267×1.53×106=-407175N·mm

Mmax=Mq+Mp=3760+407175=410935N·mm

σ=Mmax/W=410935/5080=80.89N/mm2

横向水平杆σ=80.89N/mm2＜f=205N/mm2,抗弯强度满足要求。

2）挠度验算

挠度系数Kυ1=1.883，υ1=Kυ1PL3/（100EI）=1.883×1525×10003/（100×206000×121900）=1.14mm

挠度系数Kυ2=0.677，υ2=Kυ2qL4/（100EI）=0.677×0.0376×10004/（100×206000×121900）=0.01mm

υmax=υ1+υ2=1.14+0.01=1.15mm

[υ]=1000/150=6.67mm与10mm

横向水平杆υmax=1.15mm＜[υ]=6.67mm,挠度满足要求。

4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算

（1）边立杆

均布荷载产生的支座反力为:

R1=0.40×0.0376×1.00=0.02kN

集中荷载产生的支座反力为:

R2=0.76+0.733×1.53=1.88kN

支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.02+1.88=1.90kN

横向水平杆与边立杆1个扣件连接Rmax=1.90kN＜Rc=8.00kN,扣件抗滑满足要求。

（2）中立杆

均布荷载产生的支座反力为:

R1=1.100×0.0376×1.00=0.04kN

集中荷载产生的支座反力为:

R2=3.267×1.53=5.00kN

支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.04+5.00=5.04kN

横向水平杆与中立杆2个扣件连接Rmax=5.04kN＜Rc=16.00kN,扣件抗滑满足要求。

5.立杆承载力验算

（1）立杆容许长细比验算

计算长度附加系数k=1.0；立杆步距h=1.50m

考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.50

立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.50=2.25m，λ=Lo/i=2.25×1000/15.8=142.41

长细比λ=142.41＜[λ]=210,满足要求。

（2）立杆稳定性验算

1）荷载计算

平台架体自重N1=0.1248×13.50=1.68kN

平台面荷载传递到中立杆的最大荷载N2=5.04kN

竖向荷载N=N1+N2=1.68+5.04=6.72kN

风荷载标准值ωk=0.34kN/m2

由风荷载设计值产生的立杆段弯矩

MW=0.9×1.4Mωk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.34×1.00×1.50×1.50/10=96390N.mm

2）轴心受压稳定性系数

Lo=kμh=1.155×2.176×1500=3770mm，λ=Lo/i=3770/15.8=239,=0.13

3）立杆稳定性验算

N=6.72kN=6720N

N/（A）＋MW/W=6720/0.128/489+96390/5080=126.34N/mm2

立杆稳定性126.34N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。

6.立杆支承面承载力验算

立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚度120mm

上部荷载为F=6.72kN.

（1）支承面混凝土受冲切承载力验算

βs=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm，βh=1.00

η=0.4＋1.2/βs=1.00，σpc,m=0N/mm2，Um=2×（200+105）+2×（100+105）=1020mm

（0.7βhft＋0.25σpc,m）ηUmhO=[（0.7×1×1.43+0.25×0）×1.00×1020×105]/1000=107.21kN

支承面受冲切承载力107.21kN＞F=6.72kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=（0.20+2×0.10）×（0.10×3）=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=（Ab/Al）0.5=2.45，fcc=0.85×14300=12155kN/m2，ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2.45×12155×0.02=446.70kN

支承面局部受压承载力F=446.70kN＞上部荷载F=6.72kN,满足要求。

7.计算结果

卸料平台宽度3.00m，长度4.00m,搭设高度13.50m。

采用Φ48×3.5钢管。

内力杆离墙0.20m，中立杆采用双管。

立杆的步距h=1.50m，立杆纵距b=1.00m，立杆的横距L=1.00m。

横向水平杆上设2根纵向水平杆，横向水平杆与中立杆采用双扣件连接；平台上满铺竹串片脚手板。

第5页共5页