悬挑脚手架补充方案.doc

悬挑脚手架补充方案.doc

《悬挑脚手架补充方案.doc》由会员分享，可在线阅读，更多相关《悬挑脚手架补充方案.doc（22页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

悬挑脚手架补充方案

一、编制依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；

2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；

3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；

4、原《悬挑脚手架专项施工方案》；

4、施工图纸；

5、国家相关规范、标准等。

二、工程概况

由浙江精工世纪建设工程有限公司承建的绍兴银行股份有限公司大楼工程位于绍兴市人民路与中兴路交叉处位置，该工程地下二层，地上十六层，框架剪力墙结构。

由于甲方取消屋面处外挑沿沟，根据甲方提供施工图纸，对《悬挑脚手架专项施工方案》作部分调整，具体搭设变更如下：

第三次悬挑搭设情况：

16层～屋面（57.100-74.300m），搭设高度为17.2m，悬挑脚手架搭设纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m。

其中2-11轴外挑2800㎜，锚固3200㎜；A-H轴外挑2400㎜，锚固2600㎜。

其它不做调整。

三、脚手架计算书：

计算依椐：

本工程专项方案计算书根据中国建筑科学研究院PKPM施工技术系列设计软件计算生成。

1、57.10—74.300m内固3.2m，外挑2.8m，悬挑高度17.2m计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为17.2米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，步距1.80米。

采用的钢管类型为48×3.2，

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设6层。

悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.80米，建筑物内锚固段长度3.20米。

悬挑水平钢梁上面采用支杆、下面采用拉杆与建筑物拉结。

最外面支点距离建筑物2.65m，支杆采用[16a号槽钢拉杆采用钢丝绳。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.050/3=0.700kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.109+0.10×0.980）×1.5002=0.240kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.109+0.117×0.980）×1.5002=-0.283kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.283×106/4729.0=59.744N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m

活荷载标准值q2=0.700kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.091+0.990×0.700）×1500.04/（100×2.06×105×113510.0）=1.634mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/3=1.050kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.050=1.634kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×1.0502/8+1.634×1.050/3=0.578kN.m

=0.578×106/4729.0=122.249N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×1050.004/（384×2.060×105×113510.000）=0.03mm

集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.050=1.186kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1186.350×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.06×105×113510.0）=2.085mm

最大挠度和

V=V1+V2=2.111mm

小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN

活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.500/2=1.575kN

荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×1.575=2.395kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1141

NG1=0.114×17.200=1.963kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×6×1.500×（1.050+1.600）/2=1.789kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×6/2=0.675kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×17.200=0.129kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.555kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×1.050/2=3.150kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.450

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.540

Us——风荷载体型系数：

Us=0.850

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.540×0.850=0.412kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.555+0.85×1.4×3.150=9.215kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.555+1.4×3.150=9.876kN

风荷载设计值产生的