Z2>Z1时入射波Fd和反射波Fu相位相同。
这些包含有桩身质量信息的反射信号被安置在桩头上的高灵敏度传感器所接收，仪器把传感器拾得的模拟信号放大后通过高速16位A/D转换器，转换成数字信号存储在计算机里,通过对反射波的波形、振幅、频谱的综合分析，从而对桩的质量作出全面评价。
3.4低应变反射波法检测方法和仪器
低应变测试示意图
本次基桩检测依据《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106－2003）中有关规定进行，基桩低应变检测是用传感器在桩顶接收桩底及桩间的反射波信息，运用多通道数字滤波、指数放大、数字频谱分析等高新技术，提高了信噪比，保证了测试结果的可靠性。
本次对该工程受检基桩进行的低应变检测所用仪器是——武汉岩海科技开发公司研制的RS-K1616（S）型基桩检测仪，所用传感器为加速度计DK1010L型，所有激振力均用专用力棒和激振力锤敲击产生。
3.5桩身完整性评判及类别
桩身完整性类别应结合缺陷出现的深度、测试信号衰减特性以及设计桩型、成桩工艺、地质条件、施工情况，按照规范规定的实测时域或幅频信号特征进行综合分析判定，见桩身完整性评判表—表3。
桩身完整性评判表—表3
类别
时域信号特征
幅频信号特征
分类原则
Ⅰ
2L/c时刻前无缺陷反射波，有桩底反射波
桩底谐振峰排列基本等间距，其相邻频差△f≈c/2L
桩身完整
Ⅱ
2L/c时刻前出现轻微缺陷反射波，有桩底反射波
桩底谐振峰排列基本等间距，其相邻频差△f≈c/2L，轻微谐振峰与桩底谐振峰之间的频差△f′>c/2L
桩身有轻微缺陷,不会影响桩身结构承载力的正常发挥
Ⅲ
有明显缺陷反射波，其他特征介于II类和IV类之间
桩身有明显缺陷,对桩身结构承载力有影响
Ⅳ
2L/c时刻前出现严重缺陷反射波或周期性反射波，无桩底反射波；
或因桩身浅部严重缺陷使波形呈低频大振幅衰减振动，无桩底反射波
缺陷谐振峰排列基本等间距，相邻频差△f′>c/2L，无桩底谐振峰；
或因桩身浅部严重缺陷只出现单一谐振峰，无桩底谐振峰
桩身存在严重缺陷
注：
对同一场地、地质条件相近、桩型和成桩工艺相同的基桩，因桩端部分桩身阻抗与持力层阻抗相匹配导致实测信号无桩底反射波时，可按本场地同条件下有桩底反射波的其他桩实测信号判定桩身完整性类别。
3.6低应变反射波法检测结果
本次对鸿路职工宿舍1#楼的61根桩基进行低应变反射波法检测，经室内计算机分析：
Ⅰ类基桩58根，Ⅱ类基桩3根；桩身平均波速值为3647.7m/s。
低应变反射波法检测成果汇总表见8~10页。
低应变反射波法实测信号曲线见11~16页。
4、自平衡法深层岩基平板载荷试验
4.1试验目的：
检验该工程桩端土承载力特征值qpa是否满足设计要求，推断试验桩单桩竖向承载力特征值Ra是否满足设计要求。
4.2试验依据：
依据《建筑基桩检测技术规范》（JGJ106-2003）、安徽省地方标准《桩承载力自平衡法深层平板载荷测试技术规程》DB34/T648-2006、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002进行及《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008。
4.3试验桩数：
总计为3根桩。
4.4静载试验加载方法：
本次桩端持力层深层岩基平板载荷试验采用直径为600mm的圆形刚性板圆形刚性载荷板，利用试验桩的重力及桩侧阻力作为试验反力，采用快速维持荷载法，逐级加载，每级荷载维持一小时加下一级荷载，直至达到预定最大加载量或桩端持力层受压接近极限状态。
4.5最大试验荷载：
最大试验荷载为设计采用的持力层桩端承载力特征值的3倍。
本次深层载荷试验的载荷板为直径300mm的圆形刚性板，试验最大荷载为3×3500kPa×0.07m2≈750kN。
4.6荷载分级，根据GB50007－2002规范附录H的H.0.5条，本次试验将荷载分为10级，首级加载150kN（取分级荷载的2倍），以后各级加载75kN。
4.7沉降观察：
每加一级荷载，在加荷后5min，10min，15min，15min，15min时各读记桩顶沉降一次，以后每个30min记一次桩顶沉降量，沉降相对稳定标准为：
一小时内的沉降量不超过0.1mm，并连续两次（从分级荷载施加30min后开始，按1.5h连续三次每30min的沉降量计算），当沉降速率达到相对稳定标准时，再施加下一级荷载，直至结束。
4.8终止加载条件：
本次3根桩的桩端持力层深层载荷试验均因试验荷载达到预定最大加载量而终止加载。
4.9卸载与回弹观察：
每级卸载量为加载时分级荷载的二倍，每卸一级，分别在30min时各测读一次回弹量，测读一次，完全卸载后在1小时各测读一次回弹量。
4.10单桩竖向抗压静载试验设备
1、徐州建筑工程研究所研制的JCQ－503A型全自动基桩静载仪（编号为090702）；
2、载荷箱：
根据该工程需要定制的三台1000kN预埋式载荷箱；
3、测力用北京西方中航机电设备有限责任公司研制的CYB－10S型压力传感器（编号为00101）一只；
4、桩顶沉降量测量用四只精度达0.01mm，量程为50mm的MS－50型容栅式数显百分表（编号为00224、00337、11563、11246）；
5、位移测量基准梁：
6000mm×φ60mm圆钢管2根；
6、超高压油泵站：
德州巨力液压机具厂生产的DBS－0.8－73型电动超高压油泵站，工作压力80MPa。
7、该设备总加载能力不小于4000kN。
4.11试验资料整理：
1、自平衡法深层平板载荷试验数据汇总表；
2、自平衡法深层平板载荷试验Q~s、s~lgt关系曲线；
3、桩身自重计算
桩号
桩长L
桩身直径+护壁d+△
桩底直径D
扩高h
桩身混凝土重度γ
桩身自重
计算公式
W=γ×{[（d+△）/2]2×π×（L－h）+1/12×[（d3-（d+△）3/（D-（d+△））]×π×h1+（D/2）2π×h2
4.12试验资料分析：
从1#楼10#桩的承载力自平衡深层平板载荷试验U-δ曲线看，桩身在加载至750kN时，总沉降量为4.24mm，沉降量较小；从δ-lgt曲线看，各级荷载所对应的时程曲线均较平坦，未出现下弯；从卸载情况看，完全卸载后残余沉降量为1.73mm，回弹量为2.51mm，回弹率为59.2%。
Q～S曲线呈缓变形态，最大沉降：
13.25mm，最大回弹量：
2.51mm，回弹率：
18.9%，从s～㏒t曲线看，各级荷载所对应的时程曲线均较为平坦，未出现明显弯曲。
以上情况表明，该桩桩身沉降尚未进入极限状态，沉降能力有一定余量。
从A-15#楼20#桩的承载力自平衡深层平板载荷试验U-δ曲线看，桩身在加载至750kN时，总沉降量为4.73mm，沉降量较小；从δ-lgt曲线看，各级荷载所对应的时程曲线均较平坦，未出现下弯；从卸载情况看，完全卸载后残余沉降量为2.13mm，回弹量为2.60mm，回弹率为55.0%。
Q～S曲线呈缓变形态，最大沉降：
11.02mm，最大回弹量：
1.69mm，回弹率：
15.3%，从s～㏒t曲线看，各级荷载所对应的时程曲线均较为平坦，未
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