第二篇 除灰渣部分电除尘.docx
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第二篇除灰渣部分电除尘
4电除尘器
4.1系统概述
我国电力生产以火电为主，目前在全国发电量中，火电占80%左右，火电机组中90%为燃煤机组。
煤炭燃烧产生的烟尘，不仅污染环境，影响人类健康，同时也给生产带来很大损失，为此必须装置除尘器对烟尘加以捕集。
在众多类型的除尘器（旋风除尘器、水膜除尘器、布袋除尘器、电除尘器等）中，静电除尘器是一种较理想的除尘设备。
4.1.1电除尘器的特点
1．除尘效率高，可以达到99%以上。
2．阻力小，一般在150～300Pa之间。
3．能耗低，处理1000m3烟气大约需要0.2～0.6kW。
4．处理烟气量大，单台电除尘器的烟气处理量可达106m3/h。
5．耐高温。
普通钢材制作的电除尘器可以在350℃下运行。
4.1.2电除尘器的类型
1．按收尘极的型式分有板式和管式两种。
2．从气流方向上可分为卧式电除尘器和立式电除尘器。
3．按粉尘荷电区、分离区的布置不同可分为单区和双区电除尘器。
4．按照沉积粉尘的清灰方式可分为湿式和干式电除尘器。
4.1.3除尘机理
4.1.3.1电除尘的基本过程
电除尘过程由三个基本阶段组成：
粉尘荷电、除尘、清除所捕集的粉尘。
如图4－1所示。
具体过程是，烟气通过进风管道经风口封头进入电场，在进口封头上装有气流分布装置，气流分布装置的作用是使进入电场的烟气流速均匀，使粉尘荷电充分并减少因流速不均引起的窜流与二次飞扬。
烟气进入电场后，在高压电的作用下粉尘被荷电并捕集到电极上，由于工业电除尘器采用负电晕，则放电极带负高压，放电极又称为阴极，它们与大、小框架及高压引入装置，一起构成阴极系统。
极板为正极又称阳极且接地，它们成排固定在大梁上，由于粉尘主要由极板吸附，故极板又称为极尘极或收尘板。
阴、阳极之间高压直流电源由整流变压器提供（常用T/R表示），其电压等级由阴、阳极之间的距离（称异极距）决定，标准中规定，同极距为300mm（则异极距为150mm）的电除尘器选用60kV或66kV的电压等级，同极距为400mm一般采用72kV电压等级，整流变压器有几组抽头供运行时按实际需求选取，标准中的电压等级是可选取的最高电压。
同极距300mm与400mm是目前最常见的二种规格。
电场串联时，沿烟气前进方向，称为第一、第二……第n电场，电场串联数一般为二～五电场。
粉尘被电极吸附后，通过振打使其落入灰斗中。
目前常见的振打型式有：
顶部电磁铁振打，顶部脱钩锤式振打，顶部传动挠臂锤式振打与侧向传动挠臂锤式振打。
灰落入灰斗后有定期（或自动）排灰与连续排灰两种方式，定期（或自动）排灰的优点是在灰斗里形成一定的灰封，有利于克服因灰斗出口处的漏风而引起的二次飞扬。
在出灰方式上有湿出和干出两种，湿出时灰通过排灰阀进入冲灰水箱后由水力冲至灰水池，干出灰是通过气力或螺旋等输送装置送至料仓或灰库。
最终净化后的烟气经出口封头束流后进入后级烟道，出口封头前若有格栅，对改善电场中烟气均匀分布有一定作用。
4.1.3.2气体的电离
气体的电离是电除尘工作原理的一个重要组成部分。
负电性气体分子是指电子附着容易的气体，负电性气体得到电子后就成为工业电除尘器中起主要作用的荷电粒子―负离子，工业烟气除尘中象二氧化碳、氧、水气之类负电性气体是大量存在的，负电性气体是粉尘荷电的中间媒介。
借助图4－2，我们能更好地阐述气体电离过程。
电流是电荷的定向流动，当高压直流电加到电除尘器电场的正、负两极时，电晕极表面的电场强度与电极间形成的电流关系也由图4－2表示出来。
由于电场强度与施加的电压有着直接的联系，电场强度随着电压的升高而增大，故可以定性地、粗略地将图4－2曲线认定作空载电场中电压与电流的关系。
AB段，此时气体导电是借助于大气中所存在的少量自由电子与离子，在烟气或自然界空气中，由于宇宙射线和分子热运动等作用，会产生极少量的游离的电子和离子，当电场两极间施加的电压较低时，两极间会出现随电压同步增加的微弱的电流，此电流在电除尘器供电装置的电流测量仪表中是毫无反映的，图中只是定性地表示了该电流，通常此时的气体被看作是绝缘的，这些少量的电子与离子随着电压的增加，获得的动能不断升级。
BC段，当电压达到VB′时，随着电压的上升，电子同时获得更大的动能，但由于受到气体分子平均自由行程的限制，只能与气体分子作弹性碰撞，总的行进速度无法提高，故电流暂中止上升。
CD段，当这极少量的电子在VC′电压作用下被加速达到一定电能时，能够使与其碰撞的原子逸出电子（发生电离），各种不同气体电离需要不同的能量，称为气体的电离性。
电离过程是比较复杂多样化的，电子碰撞中性气体分子并使气体分子电离，气体分子逸出电子后带正电成为正离子，正离子与电子在电场力的作用下按同性相斥、异性相吸原理相向而行，从而产生电流，可以说气体开始导电。
此时的电离因故称为碰撞电离。
VC′称为临界电离电压。
电离发生在放电极附近，是因为放电极的尖端效应使其附近电场强度特别高，电子能够获得足够的动能使气体发生电离，离开此区域后，电子在向正极行进过程中被负电性气体分子俘获结合成负离子，或迳直到达正极。
碰撞电离发生后，随着电压的增加，电离过程愈加激烈，电流迅速增加，这时不仅是作为发射源的原始存在的电子参与电离，而且被激发出来的电子及曾参与电离的电子都可能继续参与电离，从而使电荷数目迅速增加，使电流较电压增加更快，曲线向上弯曲。
DE段，为电晕电离阶段，VD′称为起晕电压。
其实，从碰撞电离到电晕电离，并没有一个明显的界限，这里面有一个从量变到质变的过程，电晕电离的最大特点是正离子参与了气体的电离。
不同的放电极具有不一样的起晕电压，如表4-1所列为国内几种常见的放电极在常规大气条件下的起晕电压。
EF段，过了E点，电晕区迅速扩大，致使电极间产生火花，若不立即加以控制，会迅速出现闪络并发展到两极间出现电弧，此时电流迅猛增加而电压下降，其对电极产生的电流与对电源的冲击是我们不希望的。
表4-1常见的放电极的起晕电压
序号
名称
起晕电压（kV）
1
星形线
35
2
锯齿线
20
3
角钢芒刺线
20
4
管状芒刺线
15
5
方体芒刺线
18
6
十齿芒刺线
15
7
鱼骨针刺线
15
从以下几个方面可进一步了解电晕电离的特点。
1．电晕放电就是在相互对置着的电晕极和收尘电极之间，通过高压直流建立起极不均匀的电场，当外加电压升到某一临界值，即电场达到气体击穿的强度时，在电晕极附近很小范围内会出现蓝白色辉光，并伴有嗞嗞的响声，这种现象称为电晕放电。
这是由于电晕极处的高电场将其附近的气体局部击穿所引起的，外加电压越高，电晕放电越强烈。
2．在产生电晕放电之后，在极间电压继续升高到某值时，两极之间产生一个接一个的瞬时的、通过整个间隙的火花闪络和噼啪声，闪络是沿着各个弯曲的或多或少成枝状的窄路贯穿两极，这种现象称为火花放电，火花放电的特征是电流迅速增大。
在火花放电之后，若再提高电压，就会使气体间隙强烈击穿，出现持续的放电，爆发出强光和强烈的爆炸声并伴有高温。
这种强光会贯穿电晕极与收尘极两极之间整个间隙，这种现象称其为电弧放电。
它的特点是电流密度很大，而电压降很小。
为保证电除尘器的安全及稳定运行，要使其保持在电晕放电范围内。
3．电晕有正电晕与负电晕之分，放电极接高压直流电源的负极产生负电晕，接正极产生正电晕。
在一般的工业除尘条件下，负电晕可以获得比正电晕明显高的击穿电压与电压强度，同时由于电场分布相对均匀，也可以得到较高的电晕电流，这对提高电除尘效率是十分必要的。
4.1.3.3粉尘的荷电
电晕放电后，气体被电离产生大量自由电子和正离子，在电晕外区由于自由电子动能的降低，不足以与气体发生碰撞电离而附着在气体分子上形成负离子，负离子在电场力的作用下向收尘极运动，在电场空间充满了大量负离子，当含尘气体通过电场时，负离子与粉粒碰撞并附着其上实现了粉尘荷电。
荷电粉尘在电场中受电场力的作用被驱往收尘极，经过一定时间后到达收尘极表面，释放出所带离子而沉集其上。
收尘极表面上的粉尘沉集到一定厚度后，用机械振打（或电磁振打）将其清除掉，使之落入下部灰斗中。
另外，电晕区内的正离子在电场力的作用下向邻近的电晕极运动，在运动的过程中，烟气中的尘粒碰撞使其荷电，荷正电荷的尘粒受电场力驱动沉集在电晕极上，电晕极上附着的粉尘量比收尘极要少得多。
电晕极隔一段时间也需要进行振打清灰，以便保持良好的放电性能。
正离子碰撞电晕极会打出二次电子，以提供电晕放电必需的电子源。
4.1.3.4粉尘的捕集
在电晕极和收尘极之间施加一定电压时产生了一个极不均匀的电场，靠近电晕区的自由电子获得了足够的能量，它和气体分子碰撞而产生正离子和新的电子，而产生新生的电子立刻又参与到碰撞电离中去，使得电离过程加强，生成更多的正离子和电子。
这样，由于在电子的行程上，新生成的电子不断参加碰撞电离，结果气体中的电子象雪崩似的增长，形成电子崩，迁移率较大的电子集中在“崩”的头部，迅速向阳极方向发展，而正离子则留在“崩”尾向阴极加速并撞击阴极使其释放出达到自持放电所必需的工况电子。
这样，在电晕极附近的狭小区域就产生了放电条件，形成电晕，这就是电晕形成的机理。
在电晕外区，电子逐渐减慢到小于碰撞电离所必需的速度（多次碰撞后动能减小），并附着在气体分子上形成负离子向阳极运动，其运动速度和它们的电荷及电场强度成比例。
这些气体离子构成了电晕外区的电晕电流，含尘的烟气进入电场，其中的尘粒将被负离子碰撞而荷电，形成带负电的尘粒。
而荷负电尘粒在电场力作用下向阳极运动并被吸附，从而达到收尘目的。
气体电离及粉尘荷电过程如图4－3所示。
图4－3气体电离及粉尘荷电过程示意图
4.1.3.5粉尘的振打
荷电粉尘达到电极后，在静电力和粘附力的作用下附集在电极上形成一定厚度的尘层，工业电除尘器中通常设计有振打装置，能给电极一个足够大的加速度，在已捕集的粉尘层中产生惯性力，用来克服粉尘在电极上的附着力，将粉尘层打下来。
吸附力中的静电力与电场强度、粉尘层所荷电荷及比电阻等因素有关。
4.1.4我厂三期机组电除尘系统概述
国电北仑三期1000MW机组所配电除尘器为三室五电场，采用菲达ALSTOM-FLAKT的电除尘技术。
每台炉配两台除尘器，除尘效率为99.75%。
针对本工程，电除尘制造厂家（菲达公司）在设计、配置上进行了优化考虑：
1．采用阻流加导流的气流分布板技术，结合厂内气流分布模型试验，保证烟道和电场内气流分布均匀，电场内气流分布的均匀性保证σ<0.2。
2．先进的选型和设计技术从源头保证除尘器高效、安全、稳定、可靠运行。
3．优化极线的极配型式，充分保证收尘效率。
4．合理的结构、振打和密封技术，保证漏风率<1%。
4.2设备规范和结构特点
4.2.1电除尘设备规范
电除尘设备规范如表4-2所列。
表4-2电除尘技术规范
名称
单位
设备规范
备注
静电除尘器型式
干式、卧式、板式
浙江菲达
数量
台/每台炉
2
入口烟气温度
℃
118
入口烟气量
Nm3/s·每台
407
设计煤种，BMCR工况
414
校核煤种1，BMCR工况
415
校核煤种2，BMCR工况
入口含尘量
g/Nm3
23.7
设计煤种
29.2
校核煤种1
10.6
校核煤种2
除尘效率
%
≥99.83
设计煤种
≥99.81
校核煤种
≥99.75
保证效率
本体阻力
Pa
<200
本体漏风率
%
<1.0
噪声
dB（A）
<80
护壳外1米处
气流均布系数
<0.2
室数/电场数
室/个
3/5
通道数
个
3×38
有效断面积
m2
684
长、高比
1.17
单个电场的有效长度
m
3.5
电场的总有效长度
m
17.5
比集尘面积/一个供电区不工作时的比集尘面积
m2/（m3/s）
102.67/95.83
电除尘总表面积与处理含尘气体体积之比
驱进速度/一个供电区不工作时的逐进速度
cm/s
6.2/6.3
烟气流速
m/s
0.85
烟气停留时间
s
20.5
壳体设计正/负压
kPa
9.8/9.8
壳体材质
Q235-A
钢结构设计温度
℃
300
允许最高温度运行时间
允许在350℃正压条件下运行30分钟而无损坏
阳极系统
阳极板型式及材质
C型/SPCC
同极间距
mm
400
阳极板规格：
高×宽×厚
m×mm×mm
15/480/1.5
单个电场阳极板
块数
块
3×273
阳极板总有效面积
m2
59850
振打方式/最小振打加速度
侧部机械回转/150g
振打装置的数量
套
10
阴极系统
阴极线型式及材质
一电场RSB线/SPCC
二、三电场RSB-2/SPCC
四、五电场螺旋线/904L
沿气流方向
阴极线间距
mm
500/250
阴极线总长度
m
35910＋47880
振打方式/
最小振打加速度
侧部机械回转/50g
振打装置的数量
套
15
每台除尘器灰斗数量
个
30
灰斗
灰斗加热形式
管式电加热
灰斗料位计形式
射频导纳
整流变压器
数量
台
15
佳环
整流变压器型式（油浸式或干式）/重量
/t
油浸式/2T
每台整流变压器的额定容量
kVA
165
整流变压器适用的海拔高度、环境温度
m
℃
1000m
－10℃～＋43℃
每台炉电气总负荷
kVA
5443
每台炉总功耗
kVA
3235
一电场灰斗的总灰量
t/h
27.78
二电场灰斗的总灰量
t/h
5.2
三电场灰斗的总灰量
t/h
1.04
四电场灰斗的总灰量
t/h
0.42
五电场灰斗的总灰量
t/h
0.19
4.2.2电除尘结构特点
电除尘器主要由两大部分组成，一部分是电除尘器本体，烟气在其中完成净化过程；另一部分是产生高压直流电的供电和低压控制装置。
电除尘器本体也称为机械部分，从结构来分可划分为内件、外壳和附属部件。
内件主要部件包括阴极系统、阳极系统、槽形板系统、振打装置；外壳主要部件包括进口封头、出口封头、储灰系统、壳体和屋顶；附属部件包括保温结构、支承、接地和走梯平台等。
如图4－4所示。
4.2.2.1除尘器本体
电除尘器为一个三室五电场结构，有别于国内目前大中型机组配套的电除尘器，由于其结构的特殊性，对空预器出口至电除尘器进口的烟道布置和导流板的设置显得尤为重要，这对电除尘器电场内的气流分布起到关键作用。
一方面合理的烟风道布置和导流装置的设置可较明显地减少系统阻力，大大节约能耗，另一方面对大型高效电除尘器效率保证和电场内气流分布均匀性有着重要的影响。
菲达公司结合ALSTOM的引进技术，将本项目作专门的1：
10模型从预热器出口至引风机入口范围内根据几何相似和动力相似原则进行气流分布模拟试验，根据试验结果，提出最合理的烟风道布置意见并提出烟风道内导流板布置图，充分保证电场内气流分布均匀性系数达到<0.2。
电除尘进口配备多孔板均流装置（采用16Mn耐磨材质）,以便烟气均匀地流过电场，出口采用迷宫式槽型板。
除尘器的每个电场前后均设有人孔和通道。
所有门、孔均采用双层结构，保证漏风率小于1%的要求。
通向每一高压部分的入口门应与该高压部分供电的整流变压器、主电源开关有电气和机械联锁，以免发生高压触电事故。
对于超大型电除尘器的结构和关键材料的选择稍有疏忽，都将导致电除尘器不能高效正常运行，甚至失效。
本工程电除尘器的整体钢结构采用桁架结构技术，并经整体结构强度计算，保证结构中各梁、柱、板受力合理，特别是对于三室大跨度结构的电除尘器，内部梁柱受力的均匀性和稳定性应特别引起注意，确保电除尘器能在设计荷载条件下（风、雪、地震和结构荷载）可靠安全地运行。
对于电除尘器内部的传动部件及耐磨构件从结构上作了特殊的设计并选择特殊的合金耐磨材料。
目的显而易见，让电除尘可以在较恶劣的工况条件下长期可靠稳定运行。
气流分布板特别是进口气流分布板，由于受到高浓度粉尘的长期冲刷，容易产生磨损变薄甚至断裂，对此选择了16Mn耐磨钢板，大大延长使用寿命。
电除尘器的整体寿命30年以上，关键传动部件保证寿命12年以上。
4.2.2.2振打机构
菲达环保公司对于阴阳极振打传动机构包括尘中轴承、振打锤结构、振打轴保护都有特殊的考虑，其中尘中轴承采用托辊（双托轮）支承，保证在传动过程中振打轴与轴承之间传统的滑动接触改为滚动线接触，从而最大限度地减少磨损。
由于三室结构导致传动轴过长，因此菲达环保公司在结构设计考虑时，在振打轴长度方向每隔五米布置一个四滚轮尘中轴承，主要目的是防止振打传动轴过长引起的跳动现象，防止振打点偏移，并充分考虑到伸缩引起的振打位置变化，结构上考虑纠偏措施。
尘中轴承的滚轮采用GCr15轴承钢，为防止振打轴与轴承接触处长时间转动过程中的磨损，振打轴衬轴承接触处设置外衬套，该衬套同样采用耐磨合金。
振打锤所有的转动结构如销轴采用耐磨合金，内孔壁渗碳、氮并淬火处理，每一处细小结构均考虑到电场内部恶劣环境影响，保证设备的长期可靠运转。
4.2.2.3瓷套和瓷轴
锅炉低负荷运行主要是煤油混烧阶段，此时进入电除尘器的烟气温度较低，并伴有不充分燃烧的油雾。
烟气粉尘带有一定的粘性，容易吸附在瓷套、瓷轴表面，此时电除尘器投入高压、瓷套瓷轴容易产生爬电现象。
菲达环保公司的电除尘器在结构上对绝缘子采取一些特殊的保护措施，即对每一瓷套、瓷轴采用独立小室的保温加热措施。
绝缘子室全部采用单小室加热，内外隔层中间保温，并要用电加热恒温控制，保证瓷套、瓷轴在烟气露点20℃以上运行。
有微量回热风对瓷套内表面和瓷轴外表面进行吹扫，进一步保证瓷套瓷轴的表面清洁。
4.2.2.4阳极板和阴极线
本工程燃用煤种飞灰比电阻偏高，在电除尘器运行温度范围内1013数量级，电场内部特别是末电场容易产生反电晕现象，从而导致大电流低电压，除尘效率下降，且清灰困难。
另外，由于1000MW超超临界发电机组燃烟温度较低，尤其在锅炉低负荷运行时，此时排烟温度更低，易产生局部结露；同时如除尘器密封不良，漏风较大。
上述二种情况均会进一步增加粉尘粘性，从而产生除尘器已捕获在极板、极线上的粉尘较难清除，最终使电场放电功能和收尘功能减弱，降低除尘效率。
针对这次工程的特殊性，采用的配置方式：
1．阳极板采用厚度1.5mm厚的480C钢性极板。
2．阴极线前三个电场采用不同的RSB和RSB-芒刺线，后二个电场采用进口的高镍不锈钢螺旋线（904L）。
480C型钢性阳极板：
板面压有较多沟槽，提高极板刚性，使之易于吸尘及清灰。
两旁的防风沟不仅增加了极板的刚性，而且能有效的防止粉尘两次飞扬；振打加速度传递良好，易于清灰，在高温和振打作用下，抗变形能力强。
“RSB”多刺整体芒刺线：
该类极线消灭了原来“RS”线存在的极板上电流分布的“死区”，新型极线达到了平均板电流密度为бr=0.39。
这对提高阳极板的有效利用及防止反电晕的效果十分明显。
同时“RSB”线具有多个刺，因此放电性能强烈，收尘量大，能有效地收集高浓度粉尘。
螺旋线：
极线采用进口高镍不锈钢制造，表面光滑，放电均匀，振打后清灰效果好，另外，由于极线表面光滑，电场的运行工作电压较高，电场强度较大，线电流均匀，对细粉尘的收尘及克服反电晕现象有较好效果。
4.2.2.5悬挂系统
1．阳极系统：
上部采用专用挂钩自由悬挂，下部用挡风板槽口进行导向定位，极排下部振打杆底面距槽口留有足够间隙，使阳极系统下部可自由伸缩，从而对运行烟气温度有更宽广的适应范围，下部振打杆与阳极板采用可靠的凹凸套加螺栓连接，振打砧采用T型结构，锤击头经特殊的热处理，从而确保了各连接点的可靠性及振打力的良好传递。
2．阴极系统：
所有阴极线均通过公司内组装好的阴极定位框架自由悬挂。
下部留有足够的热膨胀空间，以适应实际运行工况的变化。
“RSB”多刺芒刺线在其两连接端加装了U型保护套，从而可确保“RSB”阴极线不断、不掉。
特别是增加了小刺，其放电性能比原“RS”线更优越。
“螺旋线”采用进口高镍不锈钢（904L）线材绕制而成，材料线径为2.7mm，此材料具有高韧性、高强度特性，用专用安装工具挂在阴极定位框架上下挂钩上，依靠其高弹簧张力固定，振打力通过弹簧高频振动传递，不易产生疲劳断裂，从而可确保螺旋线不断、不掉。
此线表面极其光滑，无尖端放电点，所以能提高电场运行电压，增大电场强度，使烟气中粉尘能充分苛电，有效克服反电晕现象产生。
同时由于其表面光滑，故清灰容易。
4.2.2.6灰斗
每台除尘器设30只灰斗，每只灰斗只设一个排灰口。
为了避免烟气短路，灰斗内应装有阻流板。
灰斗斜壁与水平面的夹角不小于60°。
灰斗相邻壁的交线与水平面的夹角不小于55°。
相邻壁交角的内侧，成圆弧型，圆角半径大于200mm，以保证灰尘自由流动。
灰斗具有良好的保温措施，灰斗的加热采用管式空间电加热方式，使灰斗壁温保持不低于130℃，且要高于烟气酸露点温度10℃。
灰斗采用双层结构，中间夹层加热，外侧用保温材料及0.6mm厚的彩钢梯形波纹金属板，使灰斗下部加热均匀，不使灰尘结块。
每只灰斗有一个密封性能好的捅灰孔并便于操作。
每只灰斗出口处设置灰取样口。
灰斗设有防止灰斗内灰结拱的气化装置，每只灰斗设一组气化装置，气化装置由除尘器气化风机供气。
灰斗设有高料位指示，采用质量可靠、性能优良的DREXELBROOK（美国DE）料位计。
料位计提供二组灰位信号，一组供给电除尘控制系统，一组供给除灰控制系统。
4.3运行与维护
4.3.1影响电除尘效率的因素
除尘效率是指含尘烟气流经电除尘器时，被捕集的粉尘量与原有粉尘量的比值，它在数值上近似等于额定工况下除尘器进出口烟气含尘浓度的差与进口烟气含尘浓度的比值（精确的数值还应用漏风系数进行修正）。
除尘效率是除尘器运行的主要指标。
除尘效率测定：
η=（G进－G出）/G进×100%
式中：
η—除尘效率，%；G进—进口烟尘量，kg/h；G出—出口烟尘量，kg/h。
除尘效率是除尘器运行的主要指标，主要受以下几点因素的影响。
4.3.1.1气流分布的影响
气流分布是反映电除尘器内部气流均匀程度的一个指标，它一般是通过测定电除尘器入口截面上的气流分布来确定的。
如果各个点的气流速度与整个截面上的平均气流速度越来越接近，其气流速度分布就越来越均匀，对除尘效率的提高也就越来越有利。
气流分布不均的原因大体包括：
由锅炉引起的压力不均；在烟道中摩擦引起的紊流；由于烟道弯头曲率半径小，气流转弯时，因内侧速度减小，而形成的振动；粉尘在烟道中沉积过多使气流严重紊流；进口烟箱扩散太快，使中心流速高引起气流分布不均；为改善气流分布采取的方法有：
正确选择烟道断面与除尘器断面的进口烟道；在入口端设气流分布板，即多孔板；在烟箱系统中安装导流叶片。
每台除尘器的进口都配备多孔板和导流板，以便烟气均匀地流过电场，保证烟气的均布性σ≤0.2，保
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